MBR污水处理工艺方案设计Word文档下载推荐.docx
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3.,
(取n=11)
式中:
n——细格栅间隙数;
Qmax——最大设计流量,0.0035m3/s
b——栅条间隙,0.005;
h——栅前水深,取0.1m
v——过栅流速,取0.6/s;
α——格栅倾角,取60?
;
2)栅槽宽度:
B=s(n-1)+bn
B——栅槽宽度,m;
S——格条宽度,取0.01m。
B=0.01×
(11-1)+0.005×
11=0.155m;
(取B=0.2m)
3)过栅水头损失:
K取3
β=1.67(选用迎水、背水面均为半圆形的矩形)
s0.010.62
4()4v2
hk()sin31.67sin6000.2
33
b2g0.00519.62
m
6)栅前槽总高度:
取栅前渠道超高h1=0.3m
栅前槽高H1=h+h1=0.1+0.3=0.4
7)栅后槽总高度:
Hhhh0.10.30.20.6
12
8)栅槽总长度:
细格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度L1:
若进水渠宽B1=0.18m渐宽部分展开角α1=20?
,则此进水渠道内的流速
v1=0.6m/s,则:
3
BB0.20.18
L0.03m
12tan2002tan0
20
4)细格栅与出水渠道连接处的渐窄部位的长度L2:
L0.03
L0.015
1
22
L
L0.51.0
H
tan60
5.
8.
4.
1.1
0.4
tan600
1.8m
9)每日栅渣量:
Kz=1.5
m细格栅取m3
w0.1-0.01,0.10
一般为
010m10
333
m3
w
Qw3000.1033
mm
00.020.2
<
d
1000*Kz1000*1.5
故采用人工清渣
六、初沉池设计
(1)沉淀区的表面积A:
A=Qmax/q
A=12.5/2=6.25m
A——沉淀区表面积,m
2;
Qmax——最大设计流量,m
3/h;
q——表面水力负荷,m
3/(m2·
h);
取q=2
(2)沉淀区有效水深h2:
h2=q·
t
h2=2*1.0=2.0m
h2——沉淀区有效水深,m;
t——沉淀时间,初沉池一般取0.5~2.0h;
二沉池一般取1.5~4.0h。
沉
淀区的有效水深h2通常取2.0~4.0m。
取t=1.0h
(3)沉淀区有效容积V:
V=A·
h2
V=6.25*2.0=12.5m
4
V——沉淀池有效容积,m
3。
(4)沉淀池长度L:
L=3.6vt·
L=3.6*4.5*1.0=16.2m
L——沉淀池长度,m;
V——最大设计流量时的水平流速,mm/s,一般不大于5mm/s。
取
v=4.5mm/s
(5)沉淀池的总宽度B:
B=A/L
B=6.25/16.2=0.4m
B——沉淀区的总宽度,m。
(6)沉淀池的数量n:
n=B/b
n——沉淀池数量或分格数;
此例设计n=1单斗排泥
校核:
L/B=16.2/0.4=40.5>4(符合)
L/h2=16.2/2=8.1>8(符合)
(7)污泥区的容积Vw:
对于已知污水悬浮固体浓度与去除率,污泥区的容积可按下式计算:
Vw=Qmax·
24·
c0·
η·
100·
T/[1000r-(p100)]0
c0——沉淀池进水悬浮物浓度,mg/L
η——悬浮固体的去除率,取η=50%
T——两次排泥的时间间隔,d,初沉池按2d考虑
r——污泥容重,Kg/m
3,含水率在95%以上时,可取1000Kg/m3
p0——污泥含水率,%;
取p0=96
Vw=12.5*24*240*50%*100*2/[1000*1000(100-96)]=1.8m
(8)贮泥斗得容积V1:
V1=(1/3)·
h4'[S1+S2+(S1·
S2)
0.5]
2.8[1.44+0.16+(1.440.16·
)
9.]=1.94m3
V1——贮泥斗得容积,m
;
5
2。
S1,S2——贮泥斗得上下口面积,m
设计S1=3.6*0.4=1.44m
S2=0.4*0.4=0.16m
h4'=(3.6-0.4)*tan60?
/2=2.8m
h4"=(16.2+0.3-3.6)*0.01=0.129m
(9)沉淀池的总高度H:
H=h1+h2+h3+h4'+h4"
H=0.3+2+0.5+2.8+0.129=5.729m
H——沉淀池总高度,m;
h1——淀池超高,m,一般取0.3m;
h2——沉淀区的有效水深,m;
h3——缓冲层高度,m,无机械刮泥设备时为0.5m,有机械刮泥设备时,
其上缘应高出刮板0.3m;
h4'——贮泥斗高度,m;
h4"——梯形部分的高度,m。
(10)贮泥斗以上梯形部分的污泥容积V2:
V2=0.5*(L1+L2)·
h4"·
b
V2=0.5*(17+3.6)*0.129*0.4=0.53m
L1=16.2+0.3+0.5=17m
L2=3.6m
b=0.4m
污泥斗和梯形部分污泥容积
V1+V2=1.94+0.53=2.47m
七、调节池的设计
3/d,高峰由于本例是旅游区,污水量季节性变化大,淡季时水量低于70m
3/d,设计连续高峰水量的时长为2d。
该MBR工艺设备取用设
期又能达到300m
3/d。
当出现连续高峰水量时,调节池可用来蓄水。
但当出现淡季
计流量为200m
水量时,调节池中的水又过少。
所以为了保证污水处理设施在最高水量或最低水
6
量的情况下都能正常运行。
拟设计总体积为210m
3的调节池,分三格,每格设计
体积为70m
当水量小于设计流量时,调节池单格运行,当水量大于设计流量
时,可采用双格运行或三格运行起到蓄水作用。
1.单格调节池设计
3/h,停留时间T=7.0h,采用穿孔管空气搅拌,气水比为4:
设计流量Q=8.4m
(1)单格调节池有效容积
V=QT=8.47.0=58.8m
(2)单格调节池尺寸
调节池平面形状为矩形,其有效水深采用h2=3.0m,调节池面积为:
F=V/h2=58.8/3.0=19.6m
池宽B取4.0m,则池长为
L=F/B=19.6/4.0=4.9m取L=5.0m
保护高h1=0.5m
池总高H=0.5+3.0=3.5m
则单格调节池的尺寸为5.0*4.0*3.5=70m
2.空气管计算
3/s。
在调节池内布置曝气管,气水比为4:
1,空气量为Qs=8.44=0.0094m
利用气体的搅拌作用使来水均匀混合,同时达到预曝气的作用。
空气总管D1取30mm,管内流速V1为
V1=
4QS
D
=
6.
14
10.
0094
03
=13.3m/s
V1在10~15m/s范围内,满足规范要求
空气支管D2:
共设4根支管,每根支管的空气流量q为:
q=Qs
4
=0.0094
=0.00235m3/s
3/s
支管内空气流速V2应在5~10m/s范围内,选V2=8m/s,则支管管径D2为
D2=
4q
v
40.
00235
8
=0.0193m=19.3mm
取D2=20mm,则V2=
1.2
0.5
=7.48m/s
7
穿孔径D3:
每根支管连接两根穿孔管,则每根穿孔管的空气流量为
q1=0.001175m
3/s,取V3=7m/s
D3=
001175
=0.0146m.取D3=15mm.则V3为
V3=
7.
015
11.
=6.65m/s
3.孔眼计算
孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45o处,并交错排列,孔眼间距b=100mm,
孔径Ф=2mm,穿孔管长一般为4m,孔眼数m=74个,则孔眼流速v为
V=
q
1.3
785
2=5.06m/s
0.600274
八、MBR池设计
数量:
1座
构筑物:
钢砼结构
池容积:
4.3×
4.3×
3.5m
水力停留时间:
5h
(1)膜组件
1组
规格:
2.8×
0.51×
2m
清洗:
3~6个月清洗一次
(2)曝气系统
1套
组成:
罗茨风机(2台,一用一备)、曝气器、管路阀门等
膜组件
有效容积计算
设计参数:
a.MBR进水BOD5S0=114mg/L
b.设计处理水流量Qd=200m
3/d
c.MBR对BOD5的去除率达到95%~98%,出水BOD5Se≤5.7mg/L
0.7膜组件选型
本设计的膜选用日本久保田(Kubota)公司生产的液中膜,膜技术参数表如
下:
序号名称特性参数
1材质聚氯乙烯
2膜孔直径0.4μm
3过滤方式重力过滤/吸引过滤
4最大过滤压力重力过滤:
12kpa/吸引过滤:
20kpa
5耐化学药品性耐酸耐碱性强(PH值2~12)
6膜支架尺寸510宽×
高×
厚:
490mm×
1000mm×
6mm
型
7膜支架有效面
8.m2/张
2/张
积
8膜通量0.4~0.8m
3/m2.d
12.膜支架张数计算(按每天24小时运行计算)
n=Qd÷
η÷
t/24÷
0.8
=200÷
0.4÷
24/24÷
0.8=625张
n——膜支架张数,张;
η——膜通量,一般取0.4~0.8m
3/m2.d;
t——每天运行时间,h;
7.——膜支架有效面积,m
同一膜生物反映器内应选同型号的膜组件,膜组件分为AS型、FF型、ES
型三种:
AS形适用于大型市政排水处理
FF型适用于地埋式小型污水处理
ES型适用于生活污水、工业废水,是常用膜组件,尤其推荐作为中水回用处
理工艺。
故膜组件选用ES200(n0=200)
N=n÷
n0=625÷
200=3.12组,取4组
13.膜生物反应器池有效容积计算:
(1)按膜组件安装尺寸计算
9
ES200平面布置尺寸为:
4.3×
4.3m,池深为3.0m;
膜生物反应器有效容积:
V=4.3×
4.3×
3m=55.5m
取保护高度0.5m,则总容积
V总=4.3×
3.5m=64.7m
3
(2)取BOD5容积负荷NV为1.0kg/(m.d)
-3-3
WBOD5=Qd×
S0×
10=2001×
14×
10=23kg.BOD5/d
V=WBOD5÷
NV=23÷
1.0=23m
由于根据BOD5容积负荷算出的池有效容积小于膜平面布置所得的池容积,
故MBR池容积及尺寸按膜组件安装尺寸确定。
3.膜生物反应器池所需空气量计算
(1)膜装置洗净所需空气:
MBR所需鼓风量G=N×
n0×
q=8001×
=9.6m
3/min
q——每张膜洗净所需空气量,一般为10~15L/min
(2)生物处理所需空气量:
需氧量OD=aLr+bSa=aQd(S0-Se)+bVXf
a——系数,一般为0.42~1.0;
Lr——BOD5去除量,Lr=S0-Se;
b——污泥自身氧化需氧率,一般为0.11~0.18kgO2/kgMLVSS·
d;
Sa——反应器内MLVSS的量;
3;
V——MBR池容积,m
X——MBR池内MLSS浓度取12000mg/L;
f——混合液MLVSS/MLSS,一般为0.7~0.8;
-3+0.12×
64.7×
12×
0.8OD=200×
0.5×
(114-6)1×
=10.8+74.5=85.3kg.O2/d
所需空气量:
G=OD/(0.277e)=85.3/(0.277×
0.03)
=10265m
3/d=7.1m3/min
e——溶解效率,因水深、水温、水压级污泥浓度而异,一般为0.02~
14.;
由于生物氧化所需空气量小于膜洗净所需空气量,鼓风机的选择应以膜洗净
3/min左右的风机或总风量相同的数台风
所需空气量为依据,可选送风量为9.6m
机并联运行。
风口的压力以池深为依据,本池深为3.5m,考虑到风管的阻力降,
可取风压P=4000mm水柱的风机。
4.池内曝气系统设计
10
一般要求:
曝气管与膜组件下部距离一般为200~300mm,不能低于180
mm;
崔玉川,刘振江,张绍怡.城市污水厂处理设施设计计算[M].北京:
化学化工出
版社,2004.
排气压计算
(1)供风管道沿程阻力以及局部阻力
取曝气干管管径DN100,每池采用一根干管与22支支管管安装于池底(详见
图纸)。
则干管空气流速V=q气/A管=9.6/(3.14*0.01/4)=1222.9m/min=20.4m/s
根据《简明管道工手册》,有管道沿程压损hf=RL,局部阻力损失hj=0.3hf。
R——每米管长的沿程水力损失,Pa/m;
L——管长,m;
查圆形钢板风管的线解图,取R=52Pa/m,L=10m,计算干管压损
hf=RL=52×
10=520Pa,hj=0.3hf=156Pa
设计曝气侧管(支管)DN50,每支2.0m,每池22支
计算得曝气支管压损,查《简明管道工手册》取R=592Pa/m
总hf=nRL=26048Pa,总hj=0.3hf=7814.4Pa
(2)曝气器阻力
采用BSD-Q-192球冠式微孔曝气器,主要性能参数:
曝气器尺寸D192×
180mm
适用工作空气量0.8~3m
3/h个
服务面积O.35~0.8m
3/个
氧利用率24~41%
充氧能力O.169~0.294kg02/h
动力效率6.5~8.8kg02/kw.h
阻力损失≤3200Pa
Q9.6603
/(h﹒个)则n192(个),
按供风量计算取q=3m
q3
取198个,每支198/22=9个,平均纵横分布于MBR池底。
(3)曝气器淹没水头
设计MBR膜组件有效水深3m,则水深压力3mH2O=29.4kPa
所以总排气压为
9.+0.156+26.05+7.81+29.4=63.9kPa
曝气鼓风机的选择:
选择RC100罗茨鼓风机,主要参数如下:
转速理论流升压流量轴功率配套电机机组最
r/min
量pa
m3/min
3/min
kw
型号功率kw
大重量
kg
11
250013.7868.610.517.5Y180L-222730
10.出水系统设计
3/d=8.4m3/h,得好氧MBR出水流量8.4m3/h;
水
根据设计总流量Q=200m
力停留时间取20%即24×
0.2=4.8h,取5h,经校核,5×
8.4=42m
3<55.5m3,可设
计出水时间为19h。
根据MBR池水深3.5m,可确定吸程>
=3.5m,考虑MBR出水水质较高,可
以满足中水回用需要,确定抽吸泵的选择:
永嘉县扬子江泵业有限公司生产的
GDF型自吸泵,具体性能如下表所示。
表3-7GDF型自吸泵
型号
流量
/(m3/h)
3/h)
扬程/m
吸程/m
转速功率/kw电压/v
气蚀余
量
进出口内
径
GDF50-82210528000.95220450
2台,一用一备;
11.膜清洗系统设计
图3.6MBR膜清洗系统示意图
MBR膜清洗所需药物如下表所示。
表3-8膜清洗药剂表
清洗对象药剂种类药剂浓度/%
无机物盐酸0.3~0.1
有机物(藻类、细菌次氯酸钠0.5~0.1
等)
有机物(蛋白质、菌残氢氧化钠0.2~0.5
骸等)
MBR清洗用泵选择:
扬子江泵业有限公司生产的FPZ型耐酸耐碱射流泵。
12
表3-9FPZ型耐酸耐碱射流泵
型号型号进口×
出口/流量/扬程/转速转速/吸程/电机功率P/
(mm)(mm)
(m3/h)
32FPZ-11(D)30×
303.411284050.75
7.MBR池排泥设计
理论上每日的污泥量(按SS去除率计算):
W=Q×
(C0-C1)/1000
2(1-P0)
Q-----设计流量,m
C0-----进水悬浮物浓度,mg/L
C1-----出水悬浮物浓度,mg/L
P0-----污泥含水率,%,取为98%
3/d每日的污泥量计算得W=200×
(120-10)/(1000×
(1-0.98))=1.1m
可以取为每天污泥产量1.1m/d,可用40mm排泥管,每天排泥一次,每次
排泥20min,每次排泥流量0.0009m
九、污泥浓缩池设计及计算
1.污泥浓缩池设计说明
污泥浓缩的主要目的是减少污泥体积,以便后续的单元操作。
污泥浓缩的
操作方法有间歇式和连续式两种。
通常间歇式主要用于污泥量较小的场合,而连
续式则用于污泥较大的场合。
污泥浓缩的方法有重力浓缩、气浮浓缩、和离心浓
缩,其中重力浓缩应用最广。
根据本次设计知整个工艺流程产泥量较小,因此选
择一个不带中心管的间歇式重力浓缩池,其结构如图所示。
其浓缩原理是污泥在
重力浓缩池中,污泥依次通过自由沉降、絮凝沉降、区域沉降、压缩沉降的过程
来脱去部分水分。
即是通过自身重力来压密的过程。
污泥浓缩池采用钢混结构。
13
图3.7不带中心管间歇式重力浓缩池示意图
2.污泥浓缩池设计计算
(1)本次设计的污泥来源:
a.初沉池产生的剩余污泥;
b.MBR产生的剩余污泥。
3/d根据前面计算,产生的污泥流量为1.8+1.1=2.9m
(2)污泥固体浓度C
C=1P
式中:
C——污泥固体浓度,kg/m
P——浓缩前含水率,取P=96%;
——污泥密度,=1000kg/m
计算得:
污泥固体浓度C=(1-0.96)×
1000=40kg/m
(3)浓缩池面积A
A
VC
M
A——浓缩池面积,m
V——污泥量,m
3/d;
M——浓缩池污泥固体负荷,取M=30