KL14梁模板扣件式计算书Word文档下载推荐.docx
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钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
500,700
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
1.6)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=51.46kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
1.6]×
1=49.69kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.76kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=[0.1+(24+1.5)×
1=40.9kN/m
1、强度验算
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
49.69×
0.152+0.121×
1.76×
0.152=0.12kN·
m
σ=Mmax/W=0.12×
106/37500=3.32N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
40.9×
1504/(100×
10000×
281250)=0.047mm≤[ν]=l/400=150/400=0.38mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×
0.15+0.446×
0.15=3.05kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.15+1.223×
0.15=8.84kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×
0.15+1.142×
0.15=7.22kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R5'
=0.393q2l=0.393×
0.15=2.41kN
R2'
=R4'
=1.143q2l=1.143×
0.15=7.01kN
R3'
=0.928q2l=0.928×
0.15=5.69kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{3.05+0.9×
[(0.3-0.1)×
0.6/4+0.5×
(1.6-0.15)]+0.9max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.15)+1.4×
max[0.6-0.6/2,(1.2-0.6)-0.6/2]/2×
1,8.84+0.9×
(0.3-0.1)×
0.6/4}=8.88kN/m
q2=max[2.41+(0.3-0.1)×
(1.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)×
0.15)×
1,7.01+(0.3-0.1)×
0.6/4]=7.04kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
8.88×
0.92,0.5×
0.32]=0.77kN·
σ=Mmax/W=0.77×
106/64000=12.03N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.9,8.88×
0.3]=4.851kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
4.851×
1000/(2×
80)=1.52N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
7.04×
9004/(100×
9350×
2560000)=1.22mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
ν2=q2l24/(8EI)=7.04×
3004/(8×
2560000)=0.3mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.9,0.393×
0.9+8.88×
0.3]=9.13kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R5=5.18kN,R2=R4=9.13kN,R3=7.46kN
正常使用极限状态
R'
max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.9+7.04×
0.3]=7.24kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1=R'
5=4.52kN,R'
2=R'
4=7.24kN,R'
3=5.89kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3.5
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.625×
106/5080=122.97N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=12.574kN
τmax=2Vmax/A=2×
12.574×
1000/489=51.43N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.34mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm
4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R4]=1.74kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
同理可知,右侧立柱扣件受力R=1.74kN≤8kN
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.5
1、风荷载计算
Mw=0.92×
ωk×
la×
h2/10=0.92×
0.22×
0.9×
1.82/10=0.07kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
q1=0.9×
[1.2×
1.6)+0.9×
1=46.44kN/m
2)小梁验算
q1=max{2.76+(0.3-0.1)×
0.6/4+0.9×
0.15)+0.9×
1]×
1,7.99+(0.3-0.1)×
0.6/4}=8.02kN/m
同上四~六计算过程,可得:
R1=1.62kN,R2=14.89kN,R3=14.89kN,R4=1.62kN
立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+Mw/lb=max[1.62+0.9×
(0.75+(24+1.1)×
(0.9+0.6-0.6/2)/2×
0.9,14.89,14.89,1.62+0.9×
(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×
0.9]+0.07/1.2=15.01kN
f=N/(φA)+Mw/W=15007.46/(0.5×
424)+0.07×
106/4490=87.56N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=max[R2,R3]×
1=16.3kN≤[N]=30kN
九、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=15.01/(1×
0.15)=100.05kPa≤fak=140kPa