2扣件式脚手架计算书Word文档格式.docx
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0.6
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
5步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.132
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
4
地区
湖南长沙市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
1.2，0.9，0.74
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
0.53，0.4，0.32
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+1.4×
Gk×
la/（n+1）=1.2×
（0.033+0.35×
1.35/（2+1））+1.4×
4×
1.35/（2+1）=2.75kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+Gk×
la/（n+1）=（0.033+0.35×
1.35/（2+1））+4×
1.35/（2+1）=1.99kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.75×
0.92/8，2.75×
0.152/2]=0.28kN·
m
σ=Mmax/W=0.28×
106/4490=61.99N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/（384EI），q'
a14/（8EI）]=max[5×
1.99×
9004/（384×
206000×
107800），1.99×
1504/（8×
107800）]=0.766mm
νmax＝0.766mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
3、支座反力计算
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.75×
（0.9+0.15）2/（2×
0.9）=1.68kN
Rmax'
=q'
（lb+a1）2/（2lb）=1.99×
0.9）=1.22kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.68kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.22kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.61×
106/4490=135.64N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝2.596mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1350/150，10]＝9mm
Rmax=3.87kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.68kN≤Rc=0.85×
8=6.8kN
纵向水平杆：
Rmax=3.87kN≤Rc=0.85×
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
双立杆计算高度H1
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×
n/2×
0.033/h）×
（H-H1）=（0.132+（0.9+0.15）×
2/2×
0.033/1.75）×
（34.8-12）=3.47kN
单内立杆：
NG1k=3.47kN
双外立杆：
NG1k=（gk+0.033+（lb+a1）×
H1=（0.132+0.033+（0.9+0.15）×
12=2.22kN
双内立杆：
NGS1k=2.22kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（（H-H1）/h+1）×
la×
（lb+a1）×
Gkjb×
1/5/2=（（34.8-12）/1.75+1）×
1.35×
（0.9+0.15）×
0.35×
1/5/2=0.7kN
1/5表示脚手板5步1设
NG2k1=0.7kN
NGS2k1=H1/h×
1/5/2=12/1.75×
1/5/2=0.34kN
NGS2k1=0.34kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（（H-H1）/h+1）×
Gkdb×
1/5=（（34.8-12）/1.75+1）×
0.17×
1/5=0.64kN
1/5表示挡脚板5步1设
NGS2k2=H1/h×
1/5=12/1.75×
1/5=0.31kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
（H-H1）=0.01×
（34.8-12）=0.31kN
NGS2k3=Gkmw×
H1=0.01×
12=0.16kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.7+0.64+0.31=1.65kN
NG2k=NG2k1=0.7kN
NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.34+0.31+0.16=0.82kN
NGS2k=NGS2k1=0.34kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj）/2=1.35×
（1×
4）/2=2.84kN
内立杆：
NQ1k=2.84kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（3.47+1.65）+0.9×
2.84=9.71kN
（3.47+0.7）+0.9×
2.84=8.57kN
Ns=1.2×
（NGS1k+NGS2k）+0.9×
（2.22+0.82）+0.9×
2.84=7.22kN
（2.22+0.34）+0.9×
2.84=6.65kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.75=2.62m
长细比λ=l0/i=2.62×
103/15.9=165.09≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.75=3.03m
长细比λ=l0/i=3.03×
103/15.9=190.68
查《规范》表A得，φ=0.199
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×
（NG1k+NG2k）+1.4×
NQ1k）=（1.2×
（3.47+1.65）+1.4×
2.84）=10.1kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×
（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×
（2.22+0.82）+10.1=13.75kN
σ=N/（φA）=10104.42/（0.199×
424）=119.75N/mm2≤[f]=205N/mm2
σ=KSNS/（φA）=0.6×
13752.78/（0.199×
424）=97.8N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
（NG1k+NG2k）+0.9×
（3.47+1.65）+0.9×
2.84）=9.71kN
（2.22+0.82）+9.71=13.36kN
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.4×
1.752/10=0.21kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=9707.52/（0.199×
424）+206687.6/4490=161.08N/mm2≤[f]=205N/mm2
Mws=0.9×
0.32×
1.752/10=0.17kN·
σ=KS（NS/（φA）+Mw/W）=0.6×
（13355.88/（0.199×
424）+169191.18/4490）=117.58N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
连墙件计算长度l0（mm）
1800
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.53×
1.75×
1.35=6.98kN
长细比λ=l0/i=1800/158=11.39，查《规范》表A.0.6得，φ=0.97
（Nlw+N0）/（φAc）=（6.98+3）×
103/（0.97×
489）=20.95N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=6.98+3=9.98kN≤0.85×
12=10.2kN
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