加热炉低温露点腐蚀及防护措施情报调研报告Word文件下载.docx
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图1烟气中SO3量与运转时刻的关系
空气系数越大，SO3的生成量就就越多，其关系可参照图2和图3所示。
2）阻碍烟气露点温度的因素
烟气露点温度除与烟气中阻碍SO3量的过剩空气系数有关外，还随烟气中水蒸气的含量的增多而升高。
在以燃料油为主的加热炉中，烟气中水蒸气的体积含量一样约为10%~12%。
在这种条件下，露点温度就要紧随SO3量的增加而升高。
另外，由于烟气中水蒸气和SO3体积含量有变化，在冷壁面上冷凝硫酸的浓度亦不同。
其关系如图4所示。
2、腐蚀速度与壁温的关系
烟气中的硫酸蒸汽和水蒸气在遇到冷面时就会开始冷凝，同时冷凝液中的硫酸浓度专门大。
由于部分蒸汽冷凝，使烟气中硫酸和水蒸气的浓度有所降低（但前者降低较多，后者降低较少），因此烟气的露点也有所下降。
由于烟气在连续在向前流淌中会遇到更低的冷面，烟气中的蒸气还会连续凝聚，但凝聚出的液体中硫酸的浓度逐步下降。
因此烟气中的硫酸的浓度是逐步降低的。
烟气凝聚液中硫酸的浓度对换热面腐蚀的速度阻碍最大。
浓硫酸对钢材的腐蚀速度专门
图2过剩空气系数与SO3转化率
图3燃料油含硫量与SO3转化率
图4露点与烟气中水蒸气含量及液相中硫酸浓度的关系
慢，而稀硫酸腐蚀速度则较快。
图5中示出硫酸浓度对腐蚀速度的阻碍。
从图中可看出，浓度为50%左右的硫酸对碳钢材料的腐蚀速度最大。
浓度较高或较低时，腐蚀速度均会下降。
上述仅为硫酸浓度对腐蚀速度的阻碍。
但在运转中，实际腐蚀速度还与钢材的温度有关。
温度高时，化学反应速度较快，腐蚀的速度（对同一浓度的硫酸来说）也较快。
在尾部受热面上实际的腐蚀情形因此既与结露的浓度有关，又于壁温有关。
因此实际上换热面的腐蚀速度如图6所示。
在壁温较高而未结露时，腐蚀速度专门低；
开始结露时，由于结出的露中硫酸浓度过大，尽管壁温较高，腐蚀速度也还不专门高；
对温度在低一些的换热面，尽管壁温有所降低，但结露中硫酸的浓度变稀，腐蚀速度加快，在某处达到一极大值（一样认为在低于露点温度10~40℃）；
此后，由于硫酸浓度较低，温度也较低，腐蚀速度下降。
最后由于壁温专门低，水蒸气大量凝聚，腐蚀速度又比较强烈。
3、烟气露点温度的确定
由于阻碍烟气露点温度的阻碍因素专门多，而且各因素又与实际操作条件有关，因此用理论方法进行准确运确实是困难的，故一样均用体会方法确定。
对已投入运转的加热炉，则应
图5硫酸浓度对碳钢腐蚀速度的阻碍
图6腐蚀速度与壁温的关系
燃料油含硫S=2.7%~2.85%;
过剩空气系数1。
15~1。
25%，烟气横流冲刷受热面
使用露点温度计进行测定。
可采纳下面方法两种运算烟气的露点温度。
1）依照烟气组分求露点温度
（1）烟气中的SO2量依照燃料油含硫量，运算出烟气中的SO2含量。
一样当过剩空气系数为1.1~1.2、燃料油中的含硫量为1%时，烟气中SO2的体积含量约为500ppm。
燃料油中的含硫量改变时，烟气中的SO2量成比例的增多或减少。
（2）烟气中的SO3量依照过剩空气系数及燃料油中的含硫量，参照图2和图3可得出烟气中SO3的体积含量,一样SO3的转化率可按3%估算。
（3）烟气中的H2O量依照燃料油的化学成分、过剩空气系数和雾化蒸汽的用量能够算出烟气中水蒸气的含量。
烟气中水蒸气的体积含量一样为12%。
表1为烟气组分运算结果一例，在无详细运算数据时，该表可供参考。
表1燃料油组分和烟气成分
燃料油组分（重）：
C86.5%,H12.0%,S1%;
理论空气量Lo=14.14kg/kg油物化蒸汽量0.4kg/kg油
过剩空气系数α
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
烟气成分/
（标m3/kg油）
CO2
1.609
SO2
0.00683
H2O
1.844
N2
8.68
9.55
10.4
11.28
12.15
13.02
O2
0.23
0.46
0.69
0.92
1.15
湿烟气总体积（Nm3/kg油）
12.14
13.24
14.32
15.43
16.53
17.63
SO2体积含量/*10-6
563
516
477
443
413
387
H2O体积含量/%
15.2
13.9
12.8
11.9
11.1
（4）确定烟气露点温度依照烟气中的H2O体积量和SO3转化率即可由图4查出露点温度。
4、低温露点腐蚀的防护和减轻措施
由于低温露点腐蚀已成为进一步降低加热炉排烟温度和提高热效率的要紧障碍，因此从设计、精心操作和采纳新材料等方面采取各种措施，来防止和减轻低温露点腐蚀，已成为普遍关怀并需要进一步研究的课题，目前可采取的措施如下：
1）加强燃料品质的治理。
燃料品质的恶化是加剧受热面积灰、结垢、腐蚀的首要因素。
要严格执行中石化股份《炼油生产装置管式加热炉运行治理规定中》对炼油生产装置燃料气和燃料油品质的规定。
2）提高空气预热器入口的空气温度
提高空气预热器入口的空气温度能够提高预热器冷端换热面的壁温，防止结露腐蚀。
最常用的是采纳空气再循环的方法，把已预热的空气从再循环管道引入风机入口和冷空气混合来提高温度。
在开工和低负荷运行时，可增大热风的再循环量。
这种方法的缺点是风机消耗电能较多；
同时由于缩小了空气和烟气之间的温差，对提高加热炉热效率造成不利阻碍。
较理想的方法是，利用装置的废气或低温热源通过暖风器，将冷空气预热到60~80℃后，再进入空气预热器。
3）提高空气预热器换热面的壁温
提高空气预热器入口的空气温度能够提高预热器换热面的壁温，防止腐蚀产生。
另外一种方法是在管式空气预热器内将管子水平放置，使烟气在管外横流冲刷换热面，空气在管内纵向流淌。
如此设计的预热器，其壁温比立式（烟气走管内）稍高，则能够完全防止露点腐蚀的发生。
一样为了安全可靠，并考虑到炉子负荷可能的下降、尾部换热面壁温不平均等因素，可取金属表面温度比露点温度高5~10℃。
采取这种措施尽管能够防止低温腐蚀的发生，但加热炉的热效率则受到一定的限制。
4）采纳耐腐蚀材料
耐腐蚀材料分非金属和金属材料两类。
管式空气预热器的低温区可采纳硼硅玻璃管。
回转式空气预热器的冷端能够采纳涂有搪瓷材料的换热元件。
目前国内已开始在管式空气预热器钢管外表面（烟气侧）涂上非金属防腐层进行试用和研究，并取得初步成果。
图7几种材料的耐腐蚀性能试验结果
关于金属材料耐低温露点腐蚀的问题，一直是世界各国研究的重点。
早在1953年，J.F.Barkley等就将各种钢材和金属材料放到专烧重油锅炉的空气预热器低温端，进行挂片试验。
图8确实是他们发表的试验结果。
该图是把Corten钢（0.5Cu-0.5Ni-0.8Cr）的腐蚀速度取为100时，各种材料的相对腐蚀量，由图可见，低合金Corten钢，比一样人们概念中的各种不锈的高级材料（如纯铜、蒙乃尔合金、各种铬镍奥氏体钢）的抗低温露点腐蚀性能要好，而多数高铬镍钢在抗低温露点腐蚀方面并不优于碳钢，有的甚至还要差。
对图8中材料的要紧化学成分列于表2，以供参考。
钢号
C
Cr
Ni
其他
AISI430
<
0.12
14.0~18.0
---
AISI316
0.08
16.0~18.0
10.0~14.0
Mo2.00~3.00
AISI347
0..08
17.0~19.0
9.0~13.0
AISI502
0.10
4.0~6.0
~
Mo0.40~0.65
AISI309
0.20
22.0~24.0
12.0~15.0
AISI446
23.0~27.0
N<
0.25
AISI410
0.15
11.5~13.5
Corten
0.8
0.5
Cu0.5
表2试验材料的化学成分（%质量）
另外，在日本也对不同材质的钢材在硫酸-水系汽液平稳状态下进行了浸泡试验，材质的化学成分和腐蚀速度的试验对比结果见表3和图8。
其结论也是低铜合金钢比其它高铬镍钢在耐硫酸-水系的腐蚀方面更为优越。
我国研制出的09CuWSn也是一种有效的抗低温腐蚀用钢，它是在低铜钢中加入我国富有的合金元素钨与锡，能对钢的耐硫酸性能产生良好的作用。
几种常用的抗硫酸腐蚀用钢如表4所示。
表3试验材料的化学成分
（日本）
化学成分%
Si
Mn
P
S
Cu
Ni
Sb
其他
SUS21
0.102
0.38
0.019
0.012
0.19
12.53
SUS
0.067
0.51
0.34
0.041
0.006
0.11
0.27
17.29
0.081
0.58
1.42
0.029
0.008
9.21
18.56
0.119
0.68
1.62
0.030
0.24
11.72
17.05
Mo220
SS-41（软钢）
0.16
0.03
0.013
S-TEN1
0.086
0.35
0.42
0.022
0.098
S-TEN2
0.21
0.75
0.014
0.36
0.63
Ti0.04
S-TEN3
0.33
0.005
0.30
0.88
0.06
COR-TEN0
0.09
0.110
0.017
0.32
0.52
上世纪90年代初国内研制的ND钢耐低温露点腐蚀性能远优于其它同类钢，已在炼油厂管式炉的空气预热器和锅炉的省煤器上得到广泛应用。
这种钢在GB150<
钢制压力容器〉附录H中的钢号为09CrCuSb。
其化学成分和机械性能列于表4。
曾经做过耐硫酸腐蚀对比试验，硫酸浓度50%（体积），浸泡6小时的腐蚀速率列于表5。
表550%硫酸浸泡（6小时）腐蚀速率（mg/cm2.h）
钢种
09CrCuSb
碳钢
Cast
CR1A（日本）
腐蚀速率
7.30
103.5
63.0
13.4
5）采纳低氧燃烧技术
操纵燃烧过程的过剩空气量，能有效的减少SO3的生成量（见图3）。
降低露点温度，对减少低温露点腐蚀有利。
低氧燃烧方法在锅炉上运用较多，缘故之一是有的锅炉采纳正压燃烧，炉膛密封性好；
另外由于锅炉大多采纳强制送风大能量燃烧器，数量减少易于操纵进风量。
在石油化工厂的管式炉中，实现低氧燃烧必须保证炉墙的严密性，同时严格操纵每个燃烧器的进风量，否则极易引起机械和化学不完全燃烧，增加排烟热缺失。
6）使用低硫燃料
烟气露点温度随液体燃料或气体燃烧中的含硫量或硫化氢含量的增多而升高。
据资料介绍，燃料中的硫含量每增加1%，露点温度约上升5℃，而当烟气中的硫含量达到60X10-6时，就可使露点温度上升至150~180℃。
燃料油脱硫成本专门高，一样都不采纳。
但我国所用的燃料油中含硫量一样都在1%以下，个别地区也不超过3%。
近年来，进口原油增加，燃料油含量也在增加。
目前炼油厂加热炉烧气体燃料的较多。
如不脱硫,除铂重整装置的瓦斯外，其他装置的瓦斯都含有相当数量的H2S气体，故其露点温度一样都高于相应减压渣油的露点温度。
对炼厂气体燃料进行脱硫处理，则可显著降低露点温度，减少低温腐蚀。
图8在硫酸-水系气液平稳状态下浸泡试验结果（6h）
国别
钢号
机械性能
备注
σa/MPa
σb/MPa
δ/%
中国
09Cu
≤0.12
0.017~0.037
0.4~0.6
≤0.04
Cu0.20~0.50
≥196
314~412
≥31
高硫分燃料锅炉上应用
09CuWSn
0.35~0.65
≤0.03
W0.10~0.25
Cu0.20~0.40
Sn0.20~0.40
≥314
412~451
≥30
0.20~0.40
≤0.035
Cr0.70~1.10
Cu0.25~0.45
Sb0.04~0.10
≥245
390~550
≥25
ND钢
日本
S-TEN-1
≤0.14
≤0.55
≤0.70
≤0.025
Cu0.25~0.50~
Sb≤0.15
新日本制铁公司
MAC-1
≤0.15
≤0.40
≤0.50
≤0.030
Cu0.20~0.60
Cr0.30~0.90
Ni0.30~0.80
Sb0.02~0.35
Sn0.04~0.35
日本钢管公司
RIVER-TEN
-41S
0.20~0.50
0.020~0.060
≤0.040
Cr0.20~0.60
Ni≤0.50
Nb≤0.04
川崎制铁公司
CR1A
≤0.13
0.20~0.80
≤1.40
1.013~
2.0.030
Cu0.25~0.35
Cr1.00~1.50
住友金属公司
TAICOR-S
≤1.00
Cr0.15~0.50
Cr0.90~1.50
Al0.03~0.15
神户制钢公司
美国
Cu0.20~0.60
Cr0.30~0.90
Ni0.30~0.80
Sb0.02~0.35
Sn0.04~0.35
表4几种常用的抗硫酸腐蚀用钢的化学成分和机械性能
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