电梯1350kg梯速175设计计算.docx

电梯1350kg梯速175设计计算.docx

《电梯1350kg梯速175设计计算.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《电梯1350kg梯速175设计计算.docx（28页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

电梯1350kg梯速175设计计算

设计计算书

TKJ（1350/）

1　设计的目的

2主要技术参数

3电机功率的计算

4　电梯运行速度的计算

5　电梯曳引能力的计算

6　悬挂绳或链安全系数计算

7　绳头组合的验算

8　轿厢及对重导轨强度和变形计算

9　轿厢架的受力强度和刚度的计算

10　搁机梁受力强度和刚度的计算

11　安全钳的选型计算

12　限速器的选型计算与限速器绳的计算

13　缓冲器的选型计算

14轿厢和门系统计算说明

15井道顶层和底坑空间的计算

16轿厢上行超速保护装置的选型计算

17盘车力的计算

18操作维修区域的空间计算

19电气选型计算

20机械防护的设计和说明

21主要参考文献

1　设计的目的

TKJ（1350/型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度s。

本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为2:

1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。

本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。

本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。

本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：

额定速度s　额定载重量1350kg

提升高度层站数15层15站

轿厢内净尺寸2100mm*1600mm　　　开门尺寸1100mm*2100mm

开门方式为中分式

本电梯对以下主要部件进行计算：

（一）曳引机、承重部分和运载部分

曳引机永磁同步无齿轮曳引机，型，15Kw，绕绳比2：

1，单绕，曳引轮节径450mm，速度s

搁机大梁主梁25#工字钢

轿厢2100mm*1600mm，2导轨

钢丝绳7-φ10，2∶1曳引方式

导轨轿厢主导轨T89/B

（二）安全部件计算及声明

安全钳渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度s

限速器LOG03型，额定速度s

缓冲器YH68-210型油压缓冲器，额定速度~s，总容许质量800-3500kg，行程210mm，总高675mm

2　主要技术参数

Q

额定载重量

Q=1350kg

ve

额定速度

ve=s

轿厢尺寸（宽*深*高）

2100mm*1600mm*2400mm

开门方式

中分

开门尺寸（宽*高）

1100mm*2100mm

H

提升高度

H=

i

曳引比

i=2

d

曳引绳及绳径

8×19s西鲁式，d＝10mm

n

曳引绳根数

n=8

D

曳引轮节径

D=450mm

D1

导向轮、轿顶轮、对重轮的平均直径

D1=520mm

K

平衡系数

K=~

P

轿厢自重

P=1400kg

W1

曳引钢丝绳每米重量

轿厢在底层时曳引轮轿厢侧的钢丝绳重量

m

W1＝8**＝120kg

W2

随行电缆每米重量

轿厢在顶层时轿厢侧的随行电缆重量

kg/m

W2＝

（2）*＝37kg

W3

补偿链每米重量

轿厢在顶层时轿厢侧的补偿链重量

kg/m

W3＝110kg

G

对重重量

G=P+K*Q

（1940~2075）kg

amax

最大加减速度值

amax＝s2

α

曳引包角

α=155o=rad

β

半圆曳引绳槽的切口角

β=95

γ

曳引绳槽的槽角度

γ=35o

Smax

曳引机最大径向负载

6000kg

η

电梯运行的总效率

η=

N

电机功率

15kw

vl

曳引机节径线速度

m/s

n1

电机额定转速

149rpm

轿厢导轨

T89/B

限速器

XS3型，额定速度s

安全钳

渐进式AQ10A型，最大总容许质量P+Q=3331kg，额定速度s

缓冲器

YH68-210型油压缓冲器，额定速度s，总容许质量3500kg，行程h1=210mm，总高h=675mm

3电机功率的计算

对于交流电梯，功率按下列公式计算：

N=（1-K）QV1/102ηi（kW）

式中：

K—平衡系数，K＝；

Q—额定载荷，Q=1350Kg

V1—曳引机节径线速度，V1=s

η—电梯传动的总效率，η=

i—曳引比，i=2

将各参数代入上式：

N=（）*1350*（102**2）=

考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用

型，电机功率，可以满足设计要求。

图1　曳引系统示意图

4　电梯运行速度的计算

电梯的运行速度V=π*D*n1/60*i

式中：

D—曳引轮节园直径，D=

n1—电机的额定转速，n1=149rpm

i—曳引比，i=2

将各参数代入：

V=**149/（60*2）=m/s

对于VVVF控制的电梯，只要V大于等于额定速度s，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在~*额定速度的范围内，从而满足要求。

5　电梯曳引能力的计算

　　根据GB7588—2003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行。

基本参数

5.1.1选用的型曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：

槽的角度γ=35o=rad

下部切口角度　β=95o=rad

5.1.2当量摩擦系数的计算

根据GB7588—2003的要求，当量摩擦系数按下式计算：

　f=μ*4*（cos（γ/2）-sin（β/2））/（π-β-γ-sinβ+sinγ）

式中：

μ—摩擦系数，对应3种工况分别为：

装载工况　　　　μ=

紧急制停工况μ=/（1+V1/10）＝/（1+/10）＝

轿厢滞留工况μ=

将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：

1）装载工况

f=*4*（cos（35o/2）-sin（95/2））/（π+sin35o）=

2）紧急制停工况

f=*4*（cos（35o/2）-sin（95o/2））/（π+sin35o）=

3）轿厢滞留工况

f=*4*（cos（35o/2）-sin（95o/2））/（π+sin35o）=

轿厢装载工况

根据GB7588—2003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：

T1/T2≤efα

式中：

T1/T2—曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值

e—自然对数的底，e＝

α—曳引绳在曳引轮上的包角，α=155o=rad

将相关参数代入可得：

T1=（P+*Q+W1）g/i=（1400+*1350+51）*2=15379N

T2=（G+W3）g/i=（2008+0）*/2=9839N

T1/T2=15379/9839=

efα=e*=

因为T1/T2=≤efα=

所以满足曳引条件。

紧急制停工况

根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：

T1/T2≤efα

将相关参数代入可得：

T1=G*（g+amax）/i+W1*（g+i*amax）=2008*+/2+51*+2*=10892N

T2=（P+W2+W3）*（g-amax）/i=（1400++110）*N

T1/T2=10892/7105=

efα=e*=

因为T1/T2=≤efα=

所以满足曳引条件。

轿厢滞留工况

根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算，此时应满足：

T1/T2≥efα

将相关参数代入可得：

T1=（P+W2+W3）*g/i=（1400++110）*2=7486N

T2=W1*g=51*=N

　　T1/T2=7486/=

efα=e*=

因为T1/T2=≥efα=

所以满足曳引条件。

6　曳引绳的安全计算

6.1曳引绳的直径要求

根据GB7588—2003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40。

在本系统中，D＝450mm，d＝10mm，则D/d=450/10=45≥40，满足标准要求。

　曳引绳的安全系数计算

根据GB7588—2003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值Sf，即S≥Sf，并不小于12。

6.2.1实际安全系数S的计算

　　S＝nF/（（P+Q）/i+W1）g

式中：

F－单根曳引绳的最小破断载荷，F＝44KN

将相关参数代入可得：

S＝7*44*1000/（（（1400+1350）/2+51）*）＝

6.2.2标准规定的安全系数Sf的计算

根据GB7588—2003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：

Nequiv=Nequiv（t）+Nequiv（p）

式中：

Nequiv（t）－曳引轮的等效数量，Nequiv（t）=

Nequiv（p）－导向轮的等效数量

Nequiv（p）=KP*（Nps+4*Npr）

根据标准的规定和曳引系统示意图（图1）可得：

KP=（D/D1）4=（450/520）4=

Nps=3

Npr=0

则Nequiv（p）=*（3+4*0）=

Nequiv=+=

因为Sf=10X

X=X2

X1=log（*106*Nequiv）/（D/d））=log（*106*/45）

=-

X2=log（*（D/d）–=log（*45–=-

X=X2==

所以Sf=10X==

从以上计算可得：

S=≥Sf=，即实际安全系数S大于标准规定的安全系数Sf并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。

7　绳头组合的验算

采用专业厂生产的Φ10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为44kN，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即44*80%＝，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。

8　轿厢及对重导轨的计算

选用标准JG/《电梯T型导轨》规定的T89/B型导轨作为轿厢主导轨。

根据标准，相应的主要技术参数如下：

主导轨数量n=2翼缘厚度C=10mm截面积A=1570mm

惯性半径ix=iy=

惯性距Jx=597000mm4Jy=530000mm4

抗弯模量Wx=14500mm3Wy=11900mm3

抗拉强度Rm=370N/mm2弹性模量E=*105N/mm2

许用应力：

正常使用时[σ1]=165N/mm2，安全钳动作时[σ2]=205N/mm2

许用变形[δ]=5mm

导轨支架间距l=2500mm细长比λ=l/ix=2500/=126

弯曲系数（查GB7588-2003附录G表G3）：

ω=

轿厢尺寸：

宽Dx=2000mm，深Dy=1750mm，高Dz=2400