1元计算书59盘扣式梁底模板支架梁板共用立杆计算书6Word文档下载推荐.docx

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梁顶托采用100.×

100.mm木方。

梁底承重杆按照布置间距600mm计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

施工均布荷载标准值2.00kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

扣件计算折减系数取1.00。

盘扣式梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.30×

25.500×

0.200×

0.125×

0.400=0.331kN。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.500×

0.600×

0.300+0.500×

0.300=4.740kN/m

活荷载标准值q2=（0.000+2.000）×

0.300=0.600kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=11.25cm3；

截面惯性矩I=8.44cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.30×

4.740+1.50×

0.600）×

0.400×

0.400=0.113kN.m

经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.113×

1000×

1000/11250=10.044N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

0.400=1.695kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

1695.0/（2×

300.000×

15.000）=0.565N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

4.740×

4004/（100×

9000×

84375）=1.082mm

面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

（一）梁底龙骨计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.500×

0.400=6.120kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.500×

（2×

0.600+0.300）/0.300=1.000kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+0.000）×

0.300×

0.400=0.240kN

均布荷载q=1.30×

6.120+1.30×

1.000=9.256kN/m

集中荷载P=1.50×

0.240=0.360kN

龙骨计算简图

龙骨弯矩图（kN.m）

龙骨剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

龙骨变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.092kN

N2=3.616kN

N3=0.092kN

经过计算得到最大弯矩M=0.116kN.m

经过计算得到最大支座F=3.616kN

经过计算得到最大变形V=0.018mm

龙骨的截面力学参数为

截面抵抗矩W=83.33cm3；

截面惯性矩I=416.67cm4；

（1）龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×

0.116×

106/83333.3=1.39N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

（2）龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3γ0Q/2bh<

截面抗剪强度计算值T=3×

1.00×

1.627/（2×

50.00×

100.00）=0.488N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）龙骨挠度计算

最大变形v=0.018mm

龙骨的最大挠度小于600.0/400（木方时取250）,满足要求!

（二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.104kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.701kN.m

经过计算得到最大支座F=9.015kN

经过计算得到最大变形V=0.395mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=166.67cm3；

截面惯性矩I=833.33cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

0.701×

106/166666.7=4.21N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

5423/（2×

100×

100）=0.813N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.395mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

三、梁板共用立杆受力计算

（1）梁板共用立杆荷载计算

梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：

N0=1.00×

（0.50+25.50×

0.20）+1.50×

2.00）×

（0.13+0.90/2）×

0.90=5.32kN

左侧立杆承受梁端荷载为NL=0.09kN

左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.09+5.32=5.41kN

右侧立杆承受梁端荷载为NR=0.09kN

右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.09+5.32=5.41kN

梁底立杆受力最大值为Nm=9.02kN

梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max（N1,Nm,N2）=9.02kN

（2）扣件抗滑力计算

龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。

荷载的计算值R=max（NL,NR）=max（0.09,0.09）=0.09kN

采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.

四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

顶托梁的最大支座力N1=9.015kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=1.30×

0.436=0.567kN

N=9.015+0.567=9.582kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=2.01

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=5.71

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=7.70

σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《盘扣式规范》2010，由公式计算

顶部立杆段：

l0=h'

'

+2ka

（1）

非顶部立杆段：

l0=ηh

（2）

η——计算长度修正系数，取值为1.200；

k——计算长度折减系数，可取0.7；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.20m；

l0=1.800m；

λ=1800/20.1=89.491,φ=0.558

立杆稳定性验算:

σ=1.00×

9582/（0.558×

571）=30.072N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=1.50×

0.6Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×

us×

w0=0.300×

1.280×

1.200=0.461kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆纵向间距（架体宽度较短方向），0.90m；

lb——立杆横向间距，1.20m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩Mw=1.50×

0.6×

0.461×

0.900×

1.500×

1.500/10=0.084kN.m；

风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式

Nwk=（6n/（n+1）（n+2））*MTk/B

其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值（kN.m），由公式计算：

MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk

B——模板支撑架横向宽度（m）；

n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度（m）。

MTk=0.461×

4.0×

0.90×

（0.5×

4.0+0.80）=4.645kN.m

Nwk=6×

8/（8+1）/（8+2）×

（4.645/6.00）=0.413kN

立杆Nw=1.300×

9.015+1.500×

0.436+1.50×

0.413=9.953kN

（9953/（0.558×

571）+84000/7700）=47.197N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<

五、梁模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。

支架的抗倾覆验算应满足下式要求：

MT<

MR

式中：

MT－支架的倾覆力矩设计值；

　　　MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩MR=6.0002×

（0.404+0.500）+2×

（0.000×

6.000×

0.900）×

6.000/2=29.290kN.m

倾覆力矩MT=3×

1.000×

4.645=13.935kN.m

盘扣支架整体抗倾覆验算MT<

MR，满足整体稳定性要求！

六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pk=N/Ag≤γufa

其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=38.33（kPa）

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=9.58kN

Ag——基础底面面积（m2）；

Ag=0.25

γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363

fa——地基承载力设计值（kN/m2）；

fa=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fa=mf×

fak

其中mf——脚手架地基承载力调整系数；

mf=0.40

fak——地基承载力标准值；

fak=170.00

地基承载力的计算满足要求!

盘扣式梁底模板支架计算（梁板共用立杆）满足要求！

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