营盘山脚手架施工方案Word格式文档下载.docx

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φ12：

66.551t；

1.681t；

钢绞线：

71.173t

二、工艺流程

满堂支架施工工艺流程图

支架地基基础处理

↓

支架立杆位置放样

安装支架底座

旋调底座杆螺丝使顶面在同一水平面上

逐层拼装立杆和横杆

安装顶托座，并按设计标高进行调整

安装纵、横向剪力撑

安装纵横向方木

铺设底模和侧模

预压

卸载

根据观测数据调整顶面托座高度

验收

三、支架结构

箱梁现浇采用满堂支架，支架布置根据箱梁截面大小及现场情况并通过计算确定，以及确保强度、刚度、稳定性满足要求，计算时考虑梁体重量、模板及支架重量、施工荷载（人、料、机等）、作用在模板和支架上风力及其他可能产生荷载等。

本桥现浇梁满堂支架采用扣件式钢管支架，规格型号统一为φ48*3.0mm钢管，钢管材质为Q235钢。

为保证施工安全，每根支架立杆所承受竖向荷载不得超过支架容许荷载，当单根支架立杆承受竖向荷载超过容许荷载时，必须调整支架在平面上纵向和横向布置间距，适当加密支架。

在箱梁横隔梁部位，支架必须进行加密，确保单根立杆承受荷载步超过容许荷载。

1、立杆间距

（1）、在箱梁底部梁体范围内，支架平面上纵向、横向布置间距均为60*60cm。

（2）、在翼缘板位置范围内，支架平面上横向布置为60*60cm，纵向布置间距增大为90*90cm。

2、横杆步距

第一层横杆距地面25cm，上层距顶托25cm，中间部分大、小横杆步距h=1.2m。

底托和顶托局部超长部分采用工字钢或方木垫起。

3、剪力撑设置

顺桥向支架每间隔一排立杆设置一道剪力撑，间隔3.6m；

横向剪力撑每隔两排立杆设置一道，间隔3.6m。

斜杆及地面倾角应保持在45°

~60°

之间。

四、支架搭设

1、支架基础处理

先把地表分跨整平，横桥向设置2%排水横坡，外侧设置排水沟，保证排水畅通，防止雨水影响地基稳定。

用振动压路机碾压密实后，全断面浇注15cm厚C15砼。

承台基坑处理方案：

挖除不小于1.5m厚淤泥，抛一层最小50cm厚片石，压路机反复碾压直至稳定，在无明显轮压后，垫一层30cm厚级配碎石找平，碾压密实后，方可浇注15cm厚C15砼，作为支架基础。

2、支架立杆位置放样

为便于控制标高，立杆布置以设计中心线或结构物中心线为准，左右对称布置，以“两线”为控制线，确保立杆纵、横向位置。

用全站仪测放出箱梁中心线，然后根据支架设计步距用钢卷尺放出底座十字线，并表示清楚。

3、安放支架底托及顶面标高调整

按标示底座十字线逐个安放底托，同时为保证横杆水平，以便立杆、横杆能顺利连接，需认真调节支架底座标高，用水准仪定好每段支架四个角点底座标高后拉线控制，定出每隔底托伸出来。

4、安装立杆和横杆

从一端开始安装底层立杆和横杆，调整好立杆垂直度和位置后，将扣件扣紧，一层立杆和横杆安装完毕后再进行第二层立杆、横杆安装，直至最顶层。

支架立杆搭设必须竖直，不得倾斜，立杆底座钢板必须及砼基础紧密接触，不得悬空。

5、安装上托座并调整高度

安装完所有立杆和横杆后，安装上托座，并依据设计标高将U型上托座调整至设计标高位置。

为便于在高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装，一般伸出量控制在40cm内为宜。

6、安装纵、横向剪力撑

纵向、横向剪力撑均采用钢管通过扣件及立杆相连，顺桥向支架每间隔一排立杆设置一道剪力撑，间隔3.6m；

7、安放纵向钢管、横向方木、铺设底模

支架安装完毕后，应对其平面位置、顶面标高、节点连接及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后方可进行下道工序施工。

顶托标高调整好后，即可安装梁底纵梁和横梁，纵梁采用双φ48*3.0mm钢管，先将上托标高调好，在将钢管铺设在调好上托上用铁丝绑在支架横杆上拧紧，间距同支架立杆间距；

接着按25cm间距铺设10*10cm方木；

根据测放箱梁中心线铺钉1.5cm厚优质竹胶板做为现浇梁底模和腹板侧模。

为确保底模平整度及标高准确度，方木安装完毕后，测控制点标高，其余拉线校验。

纵梁钢管必须牢固支撑在支架顶托上，不得有悬空和悬臂现象。

8、支架预压

支架预压目：

1、检查支架安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形影响，收集地基及支架变形数据，作为设置预拱度依据，有利于桥面线形控制。

支架搭设完后，采用编织袋装中粗砂进行预压，预压荷载为箱梁自重100%。

按箱梁砼浇筑顺序逐层堆载，在沙袋间不设观测点，箱梁纵向每5m设置一个沉降观测点；

每排横向设置3个观测点，分别为左侧腹板处，箱梁中心处，右侧腹板处。

堆载完毕后，需定期观测支架沉降量，每天上午、中午、下午各至少观察一次，并将观测数据记入观测记录簿，同时在测量过程中加强数据采集以及测量过程控制。

9、卸载

满载后若连续24小时测量未发现明显沉降，可是为地基和支架均满足要求，即可进行卸载。

卸载完成后，要再次复测各观测点标高，以便得出支架和地基弹性变形量（等于卸载后标高减去支架满载持续稳定后所测标高），用总沉降量减去弹性变形量为支架和地基非弹性变形量（即塑性变形）量。

预压完成后要根据预压成果通过顶托调整支架标高。

10、调整和验收

卸载完成后，根据观测数据对支架托座进行局部调整，经班组自检合格后，填写验收记录，项目部再组织项目总工程师、质检工程师、桥梁工程师、安全工程师、测量工程师及施工现场人员进行全面检查，合格后报监理单位检查，报验合格后再组织进行下道工序施工。

五、支架拆除

（一）、拆除前准备工作

1、根据现场实际情况，有必要需补充完善施工组织设计中拆除顺序和措施，经监理工程师批准后方可实施。

2、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。

3、应清楚支架上杂物及地面障碍物。

4、预应力混凝土箱梁落架时预应力管道内浆体强度应达到设计或规范规定要求。

（二）、拆除支架时，应执行规定

1、支架落架必须缓慢、对称、均匀，拆除顺序遵循先中跨后边跨，先跨中后墩顶附近原则。

2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下层同时作业。

3、各构配件严禁抛掷至地面。

八、支架搭设安全文明施工技术措施

1、搭设前，对进场构配件进行检查，禁止使用钢管规格和质量不合格杆件。

施工过程中，变形或严重锈蚀杆件、上下托和扣件严禁使用。

2、构件结构符合前述要求，搭设过程中不得随意改动结构尺寸，减少杆件配置，对立杆＞10cm构件尺寸放大。

实际施工中确有需要调整和改变，应请示技术主管人员解决。

3、剪力撑设置严格按规定间距及时设置。

4、在不安全天气条件（六级及六级以上大风、雷雨）下，停止支架搭设施工。

5、横杆联结节点连接可靠，上扣件拧紧。

6、上下托旋出高度不允许超出规定。

施工过程中个别托座旋出高度超过规定，进行垫高处理。

7、施工人员在架上作业时，注意自我安全和他人安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。

严禁在架上嬉戏和坐在栏杆等不安全处休息。

8、施工工地路口派专职交通协管员、安全疏导员指挥交通。

协管人员，必须头戴安全帽，身穿反光衣，带袖章，手拿红、绿旗，带对讲机和口哨，采取标准化，信息化指挥交通。

10、支架旁设置人行步梯，步梯上设置防滑设施、扶手及安全网。

11、支架施工时，工人必须戴好安全帽，系好安全带。

12、严禁工人随意乱抛扣件等设施，

13、支架两侧设置50cm宽人行道，外侧设置安全网，防止人员机具等坠落。

14、按照规范要求上紧所以扣件。

15、吊车司机持证上岗，并严格执行“十不吊”规定：

（1）、吊物下方有人不起吊；

（2）、被吊物体重量超过吊车起重范围不起吊；

（3）、指挥信号不明确不起吊；

（4）、吊物上面站有人时不起吊；

（5）、埋在地下物不起吊；

（6）、散乱物体捆扎不牢靠不起吊；

（7）、吊物重量不明确不起吊；

（8）、零散、小型器件无容器不起吊；

（9）、斜拉、斜牵等物不起吊；

（10）、六级（含六级）以上强风天气不起吊。

16、高空作业中所用物料，应整齐堆放，工具随手放入工具包内。

拆下物件、余料和废料及时清理运走，不任意乱放或向下丢弃，传递物件严禁抛掷。

现浇箱梁支架计算书

一、荷载取值计算

现浇箱梁扣件式钢管支架所承受竖向荷载包括：

模板、支架、受力主次梁自重；

施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载；

倾倒砼时产生冲击荷载；

振捣砼时产生荷载；

新浇注钢筋砼重量。

1、模板、支架、受力主次梁自重q1

扣件支架平均高度按5.5m计（含上下托高度），模板采用厚15mm竹胶板，受力主、次梁采用10cm*10cm方木。

查《路桥施工计算手册》得：

q1=2.0KN/m2。

2、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载q2

（1）、计算模板及直接承受小棱时取值

查《路桥施工计算手册》得:

q2=2.5KN/m2

（2）、计算直接支撑小棱梁时取值

q2=1.5KN/m2

（1）、计算支架立柱时取值

q2=1.0KN/m2

3、倾倒砼时产生冲击荷载q3

q3=2.0KN/m2

4、振捣砼时产生荷载q4

q4=2.0KN/m2

5、新浇注钢筋砼重量q5

砼容重按25KN/m3计，现浇箱梁高度在墩柱处为2.5m、在跨中及边墩处为1.1m，跨中箱梁横断面积为。

取最具有代表性位置计算现浇箱梁砼重量如下：

横隔梁处荷载为：

q5=2.5*25=62.5KN/m3

二、竹胶板验算

10cm*10cm横向方木间距为25cm，净间距为20cm，则竹胶板计算跨度为L=0.2m。

底侧模均采用高强度防水竹胶板，规格122cm*244cm*1.5cm。

经分析，在横隔梁底部处，为竹胶板最不利受力位置，由于箱梁其他部位荷载均比横隔梁处小，不需要再进行验算。

取1m宽板条，按4等跨超静定连续梁进行验算。

q=（q1+q2+q3+q4+q5）*1=（2+2.5+2+2+62.5）*1=71KN/m

查《竹胶合板模板》（JG/T15620**）:

竹胶板：

[σw]=70Mpa、E=6.5*103Mpa

15mm竹胶板：

抵抗距W=bh2/6=100*1.52/6=37.5m3

惯性矩I=bh3/12=100*1.53/12=28.1cm4

查《路桥施工计算手册》：

Mmax=0.107*qL2=0.107*71*0.22=0.304KN・m

σmax=Mmax/W=0.304*103/37.5=8.1MPa

fmax=0.632*qL4/100EI=0.632*71*20**/（100*6.5*103*28.1*104）=0.39mm

由σmax=8.1MPa<

[σw]=70Mpa、fmax=0.39mm<

L/400=0.5mm,可知强度和刚度满足要求。

三、纵向φ48*3.0mm钢管验算

横隔梁底部处纵向φ48*3.0mm钢管，钢管长度为300cm。

钢管弯曲应力：

[σw]=145MPa

木方弹性模量：

E=2.1*105MPa

钢管抵抗距：

W=4.49*103mm3

钢管惯性矩：

I=1.078*105mm4

横隔梁底部立杆纵向间距60cm，横向间距为60cm。

φ48*3.0mm钢管纵桥向安装，其长度为300cm，支点间距为60cm，偏安全按4等跨连续梁计算，计算跨径L=0.6m，受力简图如下：

q=0.6*（q1+q2+q3+q4+q5）=0.6*（2+1.5+2+2+62.5）=42KN/m

Mmax=0.107qL2=0.107*42*0.62=1.62KN•m

σmax=Mmax/10W=1.62*106/（10*4.49*103）=36.08MPa

fmax=qL4/150EI=42*6004/（150*2.1*105*1.078*105）=1.6mm

由σmax=36.08<

[σw]=145MPa，fmax=1.6mm<

[f]=3mm，可知强度和刚度均满足要求。

四、横向10*10cm方木验算

经分析，在横隔梁底部处，为横向10*10cm方木最不利受力位置，由于箱梁其他部位荷载均比横隔梁处小，不需要再进行验算。

横向10*10cm方木，方木间距25cm，10*10cm方木长度400cm。

木方顺纹弯曲应力：

[σw]=11.0MPa

木方弯曲剪应力：

[τ]=1.7MPa

E=0.9*104MPa

抵抗距：

W=bh2/6=10*102/6=166.7cm3=1.667*105mm3

惯性距：

I=bh3/12=10*103/12=833.3cm4=8.333*106mm4

横隔梁底部立杆纵向间距为60cm，横向间距为60cm。

10*10cm方木横桥向安装，其长度为400,支点间距为60cm，偏安全按5等跨连续梁计算，计算跨径L=0.6m。

受力简图如下：

q=0.25*（q1+q2+q3+q4+q5）=0.25*（2+1.5+2+2+62.5）=17.5KN/m

Mmax=0.105qL2=0.105*17.5*0.62=0.662KN・m

Qmax=0.606*qL=0.606*17.5*0.6=6.363KN

σmax=Mmax/W=0.662*106/1.667*105=3.971MPa

τmax=1.5*Qmax/A=1.5*6.363*103/（100*100）=0.95MPa

fmax=0.664qL4/100EIx

=0.664*17.5*6004/（100*0.9*104*8.333*106）=0.2mm。

由σmax=3.971MPa<

[σw]=11.0MPa；

τmax=0.95MPa<

[τ]=1.7MPa；

fmax=0.2MPa<

L/400=1.5mm,可知强度和刚度均符合要求。

五、扣件式钢管支架验算

（一）、扣件式支架钢管允许承载力

扣件式支架钢管材质为Q235钢，其允许压应力[σ]=140MPa,钢管规格为φ48*3.0mm，支架横杆水平步距为120cm。

查《路桥施工计算手册》:

钢管回旋半径i=15.9mm

长细比λ=L/i=1200/15.9=75

查《路桥施工计算手册》φ=0.681

查《路桥施工计算手册》A=424mm2

[N]=φ*A*[σ]=0.681*424*140=40.4KN

当支架水平横杆步距为120cm时，支架立杆轴向力应同时满足[N]≤29.7KN

综上，取[N]≤29.7KN

（二）、横隔梁处支架内力验算

1、小横杆刚度计算

横隔梁处钢管立杆纵向间距为0.6m，横向间距为0.6m，因此小横杆计算跨径L1=0.6cm，在顺桥向单位长度内砼重量为：

g1=0.6*2.5*25=37.5KN/m

横桥向作用在小横杆上均布荷载为：

q=g1+（q1+q2+q3+q4）*0.6=37.5+（2+1+2+2）*0.6=41.7KN/m

抗弯刚度fmax=qL14/150EI

=41.7*6004/150*2.1*105*1.078*105=1.59mm

由fmax=1.59mm<

[f]=3mm，满足要求。

2、大横杆刚度计算：

横隔梁处立杆纵横向间距均为0.6m，因此大横杆计算跨径L2=0.6m，由小横杆传递集中力F=41.7KN/m*0.6m=25.02KN

抗弯刚度：

fmax=1.883FL22/100EI

=1.883*25020*6002/（100*2.1*105*1.078*105）

=0.007mm

由fmax=0.007mm<

3、立杆强度验算：

立杆承受由大横杆传递来荷载，因此N=25.02KN。

由N=16.92KN<

[N]=29.7KN，满足要求。

六、扣件支架稳定性验算

查《建筑结构荷载规范》（GBHJ9）附录D《全国基本风压分布图》可知，本地区基本风压为0.25KN/m2。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）规定，在基本风压≤0.35KN/m2地区，对敞开式脚手架，当构造符合相关规定时，验算支架稳定性时可不考虑风荷载作业。

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，不组合风荷载时支架稳定性应按下式计算：

N/φA≤f

其中：

N—计算立杆段轴向力设计值

不组合风荷载时N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQK

NG1K：

脚手架结构自重标准值产生轴向力；

NG2K：

构配件自重标准值产生轴向力；

φ—轴心受压构件稳定系数

A—立杆截面面积

fc—钢材抗压强度设计值取140MPa

横隔梁处支架稳定性验算：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQK

=1.2*（2*0.6*0.6+62.5*0.6*0.6）+1.4*（1+2+2）=34.864KN

N//φA=34.864*103/（0.682*424）=120.57MPa

由N//φA=120.57MPa＜fc=140MPa，可知稳定性符合要求。