悬挑脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx

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连接点每层设置，软硬拉结相间，连接点间距3300。

上下层间按梅花型布置。

软连接采用钢筋ф8钢筋，埋设于相应的结构层上，硬连接采用钢管合抱柱子的方法固定。

8、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相临连墙件以上二步。

9、安全网布置：

施工完成每一步架子时应及时进行装网牵连，用专用保险绳绑扎牢靠，所用安全密目网必须是省安监站推荐产品，证件齐全。

10、安全马道搭设：

为上下施工作业，脚手架外围设置宽度1.5m的斜道，坡度为1:

3（高：

长），转角平台面积不小于4.5平方米，斜道的受力杆应单独设置。

斜道上每隔30cm钉一道防滑条。

斜道两侧及平台外围均设1.2m高防护栏及0.3m挡脚板。

在斜道的外侧，设剪刀撑到顶。

四、质量要求

1、钢管：

钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

钢管外径、壁厚，允许偏差不大于-0.5mm，两端面切斜应不大于1.7mm。

外表面锈蚀深度应≤0.5mm，超过规定值不得使用，并定期检查。

严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，严禁将φ48mm与φ51钢管混用及相互焊接钢管。

2、扣件：

扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓扭力矩达65N.m时，不得发生破坏；

严禁使用加工不合格、无出厂合格证、表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。

3、安全网：

安全网采用大连市建筑安全监督管理部门颁发准用许可证的指定产品，同时密目式安全立网采用L-1.8*6m；

并做现场检验，执行标准：

①、每10cm*10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目。

②、做耐贯穿试验［将网与地面成30°

夹角，在其中上方3m处，用5Kg重的钢管（管径48mm）垂直落下，不穿透］。

五、悬挑脚手架的拆除

在拆除脚手架之前，必须在上道悬挑脚手架完全搭设好后方可拆除下道脚手架。

拆除脚手架时在周围设置围挡和警戒标志，并设专人看管，禁止非作业人员入内，并遵循：

“先搭的后拆，后搭的先拆的原则”。

按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业，拆除脚手架的大横杆，剪刀撑时，应先松开中间扣件再松动两头扣件，由中间操作人员向下顺杆子，必须做到上下呼应，协同作业，所有拆下的料具，应向下传递或用绳吊，禁止向下抛扔。

连墙件拆除时必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；

分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

六、安全要求

1、严格把好技术关，认真按技术要求和规定进行搭设，认真作好交底，分工明确，责任到人，以策安全。

2、必须有完善的安全防护措施，必须按规定设置安全网、安全护栏、安全挡板等，同时每间隔10m挂水平网一道并在操作层上留设一层脚手板并且沿楼层高度设置挑网二道或采取其他安全措施，以确保安全。

3、架子工必须严格学习遵守有关安全技术操作规程，作业时必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋，使用工具不得使用开口扳手或活动扳手，安全带必须系牢，必须高挂低用。

4、凡患有心脏病、高血压、癫痫病、晕高或视力不足等人员，不适合登高作业；

5、脚手架要做好防电、避雷装置，以保证对地电阻在10Ω以下。

6、脚手架上的荷载严格控制在3㎏以下，不得将模板支架、揽风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；

严禁悬挂起重设备。

7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业有防滑措施，并应扫除积雪。

8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

9、搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

10、脚手架在使用前认真验收，使用过程中，严禁任何人拆除脚手架上的任何构件。

附：

悬挑脚手架计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为22米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为4根；

脚手架沿墙纵向长度为60米；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距3米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处山东省青岛市，查荷载规范基本风压为0.600，风荷载高度变化系数μz为1.520，风荷载体型系数μs为0.552；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

4层；

脚手板类别:

木脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹夹板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.7米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

18.00；

楼板混凝土标号:

C40；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

8.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.35×

1.5/5=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.5/5=0.9kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.105+1.4×

0.9=1.432kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=1.432×

0.92/8=0.145kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=28.543N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=28.543N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.105+0.9=1.043kN/m；

最大挠度V=5.0×

1.043×

9004/（384×

2.06×

105×

121900）=0.355mm；

小横杆的最大挠度0.355mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

P1=0.038×

0.9=0.035kN；

0.9×

1.5/5=0.094kN；

Q=3×

1.5/5=0.81kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×

0.035+1.2×

0.094+1.4×

0.81）/2=0.644kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.5×

1.5=0.007kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0=0.007kN.m

最大应力计算值σ=0.007×

106/5080=1.361N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=1.361N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×

15004/（100×

121900）=0.052mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.052+0=0.052mm；

大横杆的最大挠度0.052mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

4/2=0.069kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.35×

1.5/2=0.236kN；

Q=3×

1.5/2=2.025kN；

R=1.2×

（0.069+0.058+0.236）+1.4×

2.025=3.271kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（0.90×

4/2）×

0.038/1.80]×

22.00=3.590；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×

4×

（0.9+0.3）/2=1.26kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×

1.5/2=0.42kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

22=0.165kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.435kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4.05kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.6kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.52；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.552；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.6×

1.52×

0.552=0.352kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.435+1.4×

4.05=12.192kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

5.435+0.85×

1.4×

4.05=11.342kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.352×

1.82/10=0.204kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=12.192kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=12192/（0.186×

489）=134.051N/mm2；

立杆稳定性计算σ=134.051N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=11.342kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

σ=11341.98/（0.186×

489）+203805.165/5080=164.819N/mm2；

立杆稳定性计算σ=164.819N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.352kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=5.328kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.328kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

4.89×

10-4×

205×

103=95.133kN；

Nl=10.328<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.328小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×

5.435+1.4×

4.05=12.192kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×

25.15×

0.0001×

78.5=0.237kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=14.524kN；

R[2]=10.995kN；

R[3]=-0.423kN。

最大弯矩Mmax=1.979kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.979×

106/（1.05×

116800）+

0×

103/2515=16.14N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值16.14N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×

10×

65×

235/（1200×

160×

235）=1.93

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.924。

经过计算得到最大应力σ=1.979×

106/（0.924×

116800）=18.343N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=18.343小于[f]=215N/mm2,满足要求!

十、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=15.642kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳（支杆）的内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=15.642kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×

19、6×

37、6×

61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取15.642kN，α=0.82，K=8，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=15.642kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1564.243×

4/3.142×

125）1/2=13mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.423kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2