房屋建筑工程Word文件下载.docx
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因结构的自重和计算跨度都和板的厚度、梁的截面尺寸有关，故应先确定板、梁的截面尺寸。
（1）板：
按刚度要求，连续板的厚度取
对一般楼盖的板厚应大于60mm，考虑楼盖活荷载较大，故取h＝80mm。
（2）次梁：
截面高h=（1/18~1/12）×
6000＝333～500mm，取h＝400mm，截面宽b＝（1/3~1/2）×
400=133～200，取b=200mm。
（3）主梁：
截面高h=（1/14~1/8）×
7000＝500～875mm，取h＝600mm，截面宽b＝（1/3~1/2）×
600=200～300，取b=300mm。
三、板的设计
按考虑内力重分布方法进行
3.1.荷载计算
荷载计算见表1。
表3.11荷载计算
荷载种类
荷载标准值/KN·
m－2
永久荷载g
水磨石面层
0.65
80mm钢筋混凝土板
25×
0.08＝2.0
板底刷粉
0.25
小计
2.9×
1.2=3.48
活荷载q
均布活荷载
7.0×
1.3=9.1
永久荷载分项系数
，楼面均布活荷载因其值大于4KN/M2，故活载分项系数按1.3来计算，则板上总荷载设计值
＝3.48+9.1＝12.58KN/m2
可见，对板而言，由可变荷载效应控制组合所得荷载设计值大，所以进行板内力计算时取g＋q＝12.58KN/m2
3.2.设计简图
计算跨度因次梁截面为200mm×
400mm，故
边跨：
l01=ln+h/2=（1750-250-200/2）+80/2=1440mm
中跨：
l02=ln=1750-250=1500mm
因
与
相差极小，故可按等跨计算，且近似取平均计算跨度
。
取1m宽板带作为计算单元，以代表该区间全部板带的受力情况。
故1m宽板带上沿跨度的总均布荷载设计值g＋q＝12.58KN/m，如图2所示。
图2
3.3.弯矩设计值
M1=12.58×
1.452÷
11=2.40KN/m
MB=-12.58×
11=-2.40KN/m
M2=12.58×
16=1.65KN/m
Mc=-12.58×
14=-1.89KN/m
3.4.配筋计算
板厚h＝80mm，h0＝80－20＝60mm；
C25混凝土的强度fc＝11.9N/mm2ft=1.27N/mm2；
HPB235级钢筋fy＝210N/mm2。
轴线②～⑥间的板带，其四周均与梁整体浇筑，故这些板的中间跨及中间支座的弯矩均可减少20%（见表2中括号内数值），但边跨及第一内支座的弯矩（M1、MB）不予减少。
表2板的配筋计算
计算截面
1
B
2
C
设计弯矩/KN·
m
2.40
-2.40
1.65
（1.65×
0.8＝1.32）
－1.89
（－1.89×
0.8＝－1.512）
0.056
0.039
（0.031）
0.044
（0.035）
0.058
0.040
（0.032）
0.045
（0.036）
/mm2
197.2
136
（108.8）
153
（122.4）
选配
钢筋
轴线
②～⑥
6@140
As=202
mm2
As＝202mm2
6@190
As＝149mm2
6@180
As＝157mm2
①~②
⑥～⑦
6@130
As＝218
As＝218mm2
As＝157mm2
6@170
As＝166mm2
a.选配钢筋
对轴线②～⑥之间的板带，第一跨和中间跨板底钢筋各为6和6，间距为140mm、130mm。
此间距小于200mm，且大于70mm，满足构造要求。
b.受力钢筋的弯起与截断
支座上部受力钢筋的上弯点距支承边缘的距离为
mm；
切断距离为当q/g=9.1÷
3.48=2.61<
3,时，应取
mm，上部钢筋应用直钩下弯顶住模板以保持其有效高度。
c.钢筋锚固
下部受力纵筋伸入支座内的锚固长度
为：
边支座要求大于5d及50mm，现浇板的支承宽为250mm，故实际
＝250－10＝240mm，满足要求；
中间支座
＝100mm
及50mm。
d.构造钢筋
分布筋用6@250，其余附加钢筋见详图。
四、次梁设计
按考虑内力重分布方法进行。
根据本楼盖的实际使用情况，作用于次梁、主梁上的活荷载一律不考虑折减,即取折减系数为1.0。
4.1.荷载计算
荷载计算见表3。
表3荷载计算
荷载类型
荷载设计值/KN·
m－1
永久荷载g
板传来的荷载
3.48×
2＝6.96
次梁自重
0.2×
（0.4－0.08）×
1.2＝1.92
梁侧的粉刷荷载
0.25×
2×
1.2＝0.192
g＝9.072
q＝9.1×
2＝18.2
沿次梁跨度总的设计荷载g＋q＝27.272KN/m。
4.2.计算简图
图3
次梁在砌体上支承宽度为370mm，故
边跨
l01=1.025ln1=1.025x（6000-250-250/2）=5625mm
l01=ln1+0.5a=6000-250-250/2+370/2=5810
中跨
mm
取两者较小者l01＝5625mm
故按等跨计算内力。
计算简图如图3所示。
4.3.内力计算
设计弯矩：
M1=（g+q）l012/11=27.272x5.6252÷
11=78.45KN/m
MB=-（g+q）l012/11=27.272x5.6252÷
11=-78.45KN/m
此处支座弯矩应按相邻两跨中较大跨长计算。
M2=（g+q）l022/16=27.272x5.6252÷
16=53.93KN/m
Mc=-（g+q）l022/14=-27.272x5.6252÷
14=-61.63KN/m
设计剪力
VA=0.45（g+q）ln1=0.45x27.272x5.625=69.03KN
Vb=-0.6（g+q）ln1=-0.6x27.272x5.625=-92.04KN
Vbt=0.55（g+q）ln2=0.55x27.272x5.625=84.37KN
Vct=-Vct=-0.55（g+q）ln2=-84.37KN
4.4.正截面承载力计算
次梁的跨内截面应考虑板的共同作用而按T形截面计算，其翼缘的计算宽度
可按表3.7中的最小值确定。
按跨度
按梁净距bf′=b+s0=200+1500=1700mm
，故
不受此条限制，取
＝1700mm计算。
>
38.02×
106N·
知属第I类T形截面。
计算过程见表4。
表4次梁正截面配筋计算表
78.45
－78.45
53.93
－61.63
支座
跨内
0.019
（一排，
T形截面）
0.159
矩形截面）
0.020
0.194
ξ
0.174<
0.35
0.218<
668.1
719.8
703.2
901.8
选配钢筋
612
As＝678mm2
（超过1.5%）
514
As＝769mm2
（超过6.8%）
318
As＝763mm2
（超过8.5%）
614
As＝923mm2
（超过2.4%）
（1）支座C的相邻两跨内各弯起114（为④、⑧号筋），另加212直钢筋，故支座C实有钢筋212+214。
其中④号筋在距支座C左边缘50mm处下弯，距支座最大负弯矩截面的距离不足
mm，不能充分发挥其抗弯作用，只能在支座的右侧才能计入其工作。
同样的原因，支座C右侧也不能计入⑧号筋的作用，故该支座的抗弯纵筋应为312。
同理，支座B虽布置有纵筋314（直）＋114（弯）＋114（弯），但只能计入314＋114的抗弯作用。
（2）各截面的实际配筋往往和计算需要量有出入，一般误差以不超过±
5%为宜。
根据规范要求，采用梁宽为200mm。
（3）纵筋的弯起与截断：
当次梁跨长相差在20%以内，且q/g=18.2÷
9.072=2.01<
3时，可按图3的原则确定钢筋的弯起和截断的位置，。
距B支座左侧④、⑥号钢筋的截断点为1220mm
d，其截断面积为267mm2<
0.5×
574.1＝287mm2，符合要求；
⑤号筋在距支座边1500mm处截断，长度大于
⑤号筋在第一跨与⑨号筋搭接，在第二跨与⑦号筋搭接。
（4）边跨的架立筋用210，其余跨均用212受力筋兼做架立筋以简化施工。
4.5.斜截面强度计算
a.复核梁截面尺寸
0.25fcbh0=0.25×
11.9×
200×
365=217×
103N>
VBl＝78.45KN
故截面尺寸符合要求。
b.验算是否需按计算配置腹筋
A支座：
0.7ftbh0＝0.7×
1.27×
365=69.9×
VA＝69.03KN
应按构造配置横向钢筋。
取箍筋双肢6@150mm，则
ρSV=2×
28.3÷
200÷
150=0.189%>
ρsv，min=0.24×
1.27÷
210=0.145%，满足要求。
B支座左侧：
91.35=69.9×
103N<
＝78.45KN
应按计算配置横向钢筋。
选用箍筋双肢6@150mm
210=0.145%
满足要求。
B支座右侧：
0.7ftbh0=0.7×
365=64.9×
＝84.37KN
C支座：
180×
365=58.4×
计算过程同B支座左侧，最后均取双肢箍筋6@150mm。
五、主梁设计
5.1.荷载计算
荷载计算见表5。
主梁除承受由次梁传来的集中荷载（包括板、次梁上的永久荷载和作用在楼盖上的活荷载）外，还有主梁的自重。
主梁的自重实际是均布荷载，但为了简化计算，可近似将2m长度的自重按集中荷载考虑。
表5荷载计算
荷载设计值/KN
永久荷载G
次梁传来荷载
9.072×
6.0＝54.432
主梁自重
0.25（0.6－0.08）×
1.2=7.8
梁侧粉刷荷载
16×
0.012（0.6－0.08）×
1.2=0.479
G＝62.711
活荷载Q
Q＝18.2x6.0＝109.2
5.2.计算简图
计算简图如图4所示。
主梁内力计算按弹性方法。
图4
计算跨度为：
又
1.025ln1＋0.15＝1.025（7－0.15－0.12）＋0.15＝7.02m
应取l01＝6.68m。
中跨l02＝7.0m
因计算跨度差（7-6.68）/6.68=4.7%〈10%，故一律用7.0m计算。
因柱截面为400mm×
400mm，楼层高度为4.5m，经计算梁柱线刚度比约为5。
此时主梁的中间支承可近似按铰支座考虑。
5.3.内力计算
根据主梁的计算简图及荷载情况，可求得各控制截面的最不利内力，见表6。
表6最不利内力计算
序号
项目
荷载布置
内力计算
第1、3跨内正弯矩最大，支座A、D剪力最大，第2跨跨内弯矩最小
查附表3.1.2三跨连续梁的系数，得k1＝0.244、k2＝0.289、k3＝0.733、k4＝0.866
当梁布满永久荷载G和在第1、3跨布置活荷载Q时，按弹性方式计算得
M1max＝0.244×
62.7×
7＋0.289×
109.2×
7
＝328.00KN·
m＝M3max
VAmax＝0.733×
62.7＋0.866×
109.2
＝140.53KN＝VDmax
M2min＝0.067×
7－0.133×
＝－72.26KN·
续表6
第2跨跨内正弯矩最大，第1、3跨跨内弯矩最小
按附表3.1.2中的系数，得
M2max＝0.067×
7＋0.2×
＝182.29KN·
M1min＝M3min
＝0.244×
7－0.044×
7＝73.46KN·
3
支座B负弯矩最大，支座B左右的剪力最大
查附表3.1.2中的系数，得
MBmax＝－0.267×
7－0.311×
＝－354.91KN·
VBl＝－1.267×
62.7－1.311×
＝－222.60KN
VBr＝1×
62.7＋1.222×
109.2=196.14KN
由各种荷载布置情况下的内力计算，得出相应的内力图，叠加这些内力图，得如图5所示弯矩、剪力的叠合图，该图较好地反映了主梁的内力情况。
以主梁各控制截面的最不利内力进行配筋计算。
图5
5.4.主梁的正截面承载力计算
主梁的正截面承载力计算见表7。
跨内翼缘计算宽度
：
按梁净距
bf′=250+5625=5875
，不受此条限制，故取翼缘计算宽度
＝2333mm。
表7主梁正截面配筋计算表
328.00
－354.91
182.29
/KN·
－354.91＋（62.71+109.2）×
0.15
＝-329.12
或
0.032
（二排，T形截面）
0.307
（二排，矩形截面）
0.021
（一排，T形截面）
0.033
0.379
2152
2436
1034
622
As＝2281mm2
428
As＝2463mm2
420
As＝1256mm2
5.5.斜截面承载力计算
因hw/b＝485/250＝1.94<
4，属一般梁，取
0.25fcbh0＝0.25×
250×
600＝446.6×
VBl＝220.60KN
可见截面尺寸不小。
b.验算是否需按计算配置横向钢筋
565=125.57KN>
VA=140.53KN
B支座：
565=125.57KN<
VBr=222.60KN
c.按构造配置A支座横向钢筋
取箍筋双肢8@250，则
d.B支座横向钢筋计算
采用8@200双肢箍筋，间距小于smax＝250mm，配箍率
验算支座B：
>
VBl/VBr=222.60/196.14KN
可知支座B配置箍筋8@200已能满足斜截面受剪要求，弯起钢筋可按构造处理。
因Vcs与VBl接近，支座B左侧的弯起钢筋偏安全的仍按计算需要布置。
因主梁受集中荷载，剪力图呈矩形，故在2m范围内应布置三道弯起筋，以便覆盖最大剪力区段。
d.主梁吊筋计算
由次梁传给主梁的集中荷载Fl＝62.71+109.2＝171.91KN。
Fl中未计入主梁自重及梁侧粉刷重。
设附加8双肢箍筋，只设箍筋时Fl＝mnfyAsv，则附加箍筋个数
m=148.3×
1000÷
（2×
50.3×
210）=7.02个，
此箍筋的有效分布范围s＝2h1＋3b＝2×
150＋3×
250＝1050mm，取8个8@100，次梁两侧各4个。
5.6.配筋布置
支座B根据斜截面受剪承载力的要求，于第一跨先后弯起318。
第二跨可弯起118，则支座截面可计入318承担支座负弯矩。
按正截面强度计算尚需增加220和118直钢筋。
这样主梁三个控制截面的实际配筋量与计算的差值均未超过±
5%。
5.7.绘制抵抗弯矩图
前面根据主梁各跨内和支座最大（绝对值）计算弯矩确定出所需钢筋数量，而其他各截面需要的钢筋量将比控制截面少，这样就需要根据梁弯矩包络图，将控制截面的纵筋延伸至适当位置后，把其中的部分钢筋弯起或截断。
主梁纵筋的弯起或截断位置可以通过绘制抵抗弯矩图（又称材料图）的方法来解决。
抵抗弯矩图的实质是用图解的方法确定梁各正截面所需钢筋的数量。
a.钢筋能承担的极限弯矩
按实际配置的钢筋面积Asc计算出控制截面上材料能承担的极限弯矩。
此时可忽略截面上内力臂值的某些差别。
这些差别由钢筋实配面积与计算差异引起，包括同一截面中位于第一排和第二排钢筋间的内力臂差别。
现将同一截面各纵筋的计算内力臂值取为相同，这样实配钢筋的极限弯矩为
，而每一根钢筋所承担的极限弯矩仅与其截面面积成正比。
如，支座B的计算弯矩为239.87KN·
m，计算所需钢筋面积为As＝1692mm2。
实配钢筋面积Asc＝1724mm2，则其极限弯矩
MC=（1724÷
1692）×
239.87=244.41KN
其中118与120钢筋所能承担的极限弯矩
MC18=244.41÷
1724×
254.5=36.08KN/m
MC20=244.41÷
314.2=44.54KN/m
采用与弯矩叠合图相同的比例在支座计算截面沿纵向量取MC＝244.41KN·
m，按每根钢筋所能承担的极限弯矩沿纵标分段，自分段点作弯矩图基线的平行线，并与弯矩包络图相交。
如支座左侧的⑥号筋，其划分MC20的两根平行线与包络图的上交点，指示出该钢筋被充分利用的截面；
其下交点处则为该钢筋按正截面强度计算已完全不需要，是⑥号筋的理论截断点。
b.钢筋的弯起和截断顺序
在具体作抵抗弯矩图前，应初步确定截面上每一根钢筋的“走向”和弯起或截断顺序：
当截面上有两排钢筋时，宜将第二排先弯起或截断；
在同一排中宜先弯起或截断位于中间位置的钢筋。
应使钢筋在截面中线两边尽量对称，不能让钢筋重心过分偏于截面中线的一边。
抵抗弯矩图宜靠近弯矩图，但不能插入（允许少5%）。
例如，支座B左侧为了使满足斜截面抗剪要求所布置的218弯起钢筋能覆盖最大剪力区段，故它们的弯起点已基本确定。
在考虑了上述原则后，弯筋的下弯顺序为②、③、⑤，直钢筋的截断次序为⑥、⑧、⑦。
直钢筋的具体截断点在绘制抵抗弯矩图时确定。
c.钢筋截断
如，支座B左侧的⑥号钢筋，因此处V>
0.7ftbh0，故钢筋截断应从该钢筋强度充分利用截面延伸出1.2la＋h0。
此处la为受拉钢筋的锚固长度。
对C25、Ⅱ级钢筋，la＝40d。
⑥号钢筋d＝20mm，故延伸长度为1.2×
40×
20＋540=1500mm。
反映在图3.42的抵抗弯矩图上则应从⑥号钢筋按正截面抗弯能力计算，不需要截面（即理论截断点）以外1250mm处，此值大于20d。
其余钢筋的截断同此。
d.钢筋的弯起
柱左侧②号筋在距柱边50mm处下弯，不能计入该侧正截面抗弯工作，故柱左侧材料图上没有反映。
③号筋在距其强度充分利用截面550mm处下弯，此距离大于
，故能计入其抗弯能力。
斜筋在梁轴线以上的区段参加抵抗负弯矩的作用，梁轴线以下斜段则进入抵抗正弯矩，故每一根弯筋在材料图上的正、负弯矩图上均应有对应的反映。
e.架立筋
第一跨用220的⑨号架立筋与⑦号纵筋搭接。
当不考虑架立筋受力时，搭接长度可取300mm。
若考虑架立筋受力则应按规定的搭接长度处理。
中间跨的⑦号受力筋兼做架立筋用。
f.纵筋的锚固
支座A按简支考虑，其上部弯起筋和架立筋的锚固要求如图6所示。
下部纵筋伸入梁的支座范围应满足锚固长度las≥12d，即12×
20＝240mm<
370mm，满足要求。
支座B下部纵筋的锚固问题，从图6可见，该处计算中已不利用下部纵筋，故其伸入的锚固长度las≥12d，现取为300mm。
（a）（b）
图6
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