现浇箱梁工程施工方案钢管支墩Word格式.docx
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工
程
部
技
术
质
检
计
划
统
试
验
室
安
全
环
保
材
料
财
务
综
合
办
公
桥梁施工三队
支架班
木
班
钢
筋
普
机
电
（二）、主要管理技术人员名单
主要管理技术人员名单
姓名
职务
职称
王文彬
生产经理
工程师
廉世艳
试验主管
黄春生
项目总工
彭青林
测量主管
薛爱萍
质检工程师
施工队长
朱华新
技术主管
现场主管
程勇
安全主管
质检员
助工
四、施工进度计划
（一）、总体工期安排
本工程（箱梁主体）施工计划总工期近4个月，自2014年03月15日开始至2014年7月16日结束，共计120天。
计划按设计要求4联现浇段同时进行，共准备二跨支架、底模和二跨侧模、内模、翼板模。
（二）、箱梁每孔施工周期：
搭设钢管桩3→支架搭设5天→安装底、侧、翼模3天→绑扎底、腹钢筋20天→安装内模2天→底、腹板混凝土浇筑1天→养护底、腹板混凝土/绑扎顶板钢筋10天→顶板混凝土浇筑1天→养护顶板混凝土/拆除支架3天，合计48天。
（三）、施工便道通行
京广铁路以南租用飞虎玻璃厂区土地，作为施工便道。
铁路以北搭设2做钢便桥，并沿左幅河道边硬化一条砼通道与便桥相连，作为现浇梁等结构物施工通道。
五、材料、设备、劳力
（一）、材料
进场的主材钢筋、水泥，特材钢绞线、锚具、支座、伸缩缝、外加剂等，地材砂、碎石等，其他辅材波纹管、钢板等均已按设计、规范要求检测合格可以使用。
高标号砼配合比已经四办平行复核、总监办验证，符合设计、规范要求；
其他临时材料主要有0.1×
0.1×
2m枕木、0.10×
0.10×
4.0m方木、0.10×
0.15×
4.0m方木、碗扣支架、1.8cm木板、直径630cm厚8mm钢管、50a工字钢、10号槽钢及贝雷片。
（二）、设备
本桥上部构造施工拟投入的设备详见下表。
注：
挖掘机、装载机、压路机等设备临时调用土方队现有设备。
新华高架桥上部结构施工拟投入的主要施工机械表
机械
设备
名称
规格
型号
额定功率
（Kw）
容量（m3）
吨位（t）
厂牌
及
出厂时间
数量（台）
新旧程度
（%）
进场
时间
进
场
备注
拥
有
新
购
租赁
砼拌和站
750型
60m3/h
广东2011
2
100
2011.6
砼输送车
7m3
广东2009
8
80
9m3
3
2011.9
钢筋切断机
GJ-40A
5.5KW
成都2012
1
2012.7
钢筋弯曲机
GJW40A
3KW
成都2011
钢筋调直机
GT4-144
济南2011
交流电焊机
BXZ-500
50KW
6
2011.7
汽车吊
QY25
25T
徐工2008
90
QY65
65T
蒲元2008
2011.10
发电机
120GF
120
上海
（三）、劳力
施工班组分支架班、模板班、普工班及机电班；
配备人员：
支架班20人、木工班20人、钢筋班20人、普工班15人、机电班4人，总计79人。
六、施工方案和施工工艺
（一）、施工方案
1、支架搭设方案
我标段现浇梁支架采用钢管立柱加脚手架的方案。
采用打入钢管桩的方式进行地基处理，先对场地进行测量放样，在现浇梁区域沿纵桥向打入三排钢管桩（附钢管桩平面图），钢管型号为Ф630×
8mm，根据地质勘查报告和验算结果，钢管桩的入土深度保证不小于13m（实际入土深度根据现场最后贯入度确定），以确保支架整体稳定性。
在钢管桩上设置8m长的钢管立柱，钢管型号为Ф630×
8mm，立柱与钢管桩采用法兰连接，钢管立柱之间设剪刀撑进行加固处理。
钢管立柱安装就位后，在顶端设置50a型工字钢横向盖梁。
工字钢与钢管支墩顶面之间焊接70×
70×
8mm钢板，钢板和支墩间焊接靴梁增加稳定性，在钢板上横桥向并排铺设两根50a型工字钢。
支墩顶钢板必须调试到同一标高，确保钢管支墩受力均衡。
在工字钢上搭设简支型单层贝雷片纵梁。
贝雷片间距为1.2m，长度根据现场测量确定，纵梁与横梁用U型卡连接，事先在纵梁上标好横梁放置位置，并设置三角限位钢板，保证横梁安装位置及横梁放置后的固定。
贝雷梁顶面采用L100mm角钢连接，角钢与贝雷梁采用螺栓栓接。
在纵梁上搭设现浇梁碗口支架。
在贝雷片纵梁上采用10cm槽钢作为横向分配梁，槽钢间距为20cm。
在槽钢上铺10×
10×
200cm横向枕木，枕木上放置支架底托，安装脚手架。
支架立杆按纵桥向端横梁、中横梁下60cm，其它位置90cm布设；
横桥向底板下60cm、翼板下90cm布设；
每层立杆高度120cm（横梁处底板下3m范围内每层立杆高度调整为60cm），立杆高度大致调出箱梁底面形状。
支架顶托上顺桥向铺设10×
15cm方木，间距60cm或90cm，顺桥向方木顶上横桥向铺设10×
10cm方木，间距30cm，顶层方木上铺设1.8cm厚优质木板作为箱梁底模板。
按箱梁内箱室横断尺寸制作骨架，外盖1.5cm厚普通木板，骨架间距50cm，以此来制作箱梁内模。
2、支架搭设方案验算
（1）、荷载计算：
根据施工设计图，箱梁最不利荷载位于横梁处，该断面的箱梁为实心，含筋率大于2%的钢筋砼按2.6t/m3计算。
1）、箱梁自重计算
a、箱梁中间空箱处每延米钢筋砼重量：
G1=2.6×
{（0.22+0.25）×
2.35+[（0.2×
0.2）/2+（0.6×
0.15）/2]×
2}=32.1KN/m
b、箱梁横梁处钢筋砼实体重量：
G2=2.6×
1.4=3.64=36.4KN/m2
c、箱梁中腹部每延米钢筋砼重量：
G3=2.6×
1.4×
0.4=21.8KN/m
d、箱梁翼板每延米钢筋砼实体重量：
G4=2.6×
[（0.32×
1.5+（0.13×
1.5）/2]=15KN/m
2）、每孔模板支架重（按28m跨统计）
a、竹胶板：
胶合板容重9KN/m3
1.8cm厚木板580m2，重10.44×
9=93.96KN
则：
均布荷载93.96/28=3.56KN/m
b、松锯材：
松锯材容重7.5KN/m3
《桥梁施工工程师手册》P195表7-3。
横向底肋（纵向60cm间距）10×
10cm方木，计0.1×
4×
2×
（110+1）=8.8m3
纵向横梁（横向60、90cm间距）方木，计0.15×
13×
66=12.87m3
翼板、腹板底肋（横向45cm间距）10×
5×
147=7.35m3
翼板下支撑、芯模骨架10×
（4+3）×
（63+1）×
2=8.96m3
合计：
方木37.98m3，重37.98×
7.5=285（KN）
均布荷载285/8.9/66=0.48（Kpa）
c、支架：
φ4.8cm、δ=3.5mm的碗扣钢管支架
《公路施工手册》桥涵（下册）P5表13-3。
立杆（LG.300）计589条，17.31kg/条
立杆（LG.180）计159条，10.67kg/条
横杆（HG.60）计1300条，2.82kg/条
横杆（HG.90）计共1500条，3.97kg/条
重（589×
17.31+159×
10.67+1300×
2.82+1500×
3.97）×
10/1000
=215.31（KN）
均布荷载215.31/28/9=0.85（Kpa）
3）、其他荷载
a、施工人员、料具运输堆放荷载：
计算底肋时均布荷载：
2.5KPa
计算横梁时均布荷载：
1.5KPa
计算支架立柱时均布荷载：
1.0KPa
b、倾倒砼时产生的冲击荷载：
4.0KPa
c、振捣砼的荷载：
2.0KPa
d、风、雪可能产生的荷载：
（2）、竹胶板强度验算
考虑到模板的连续性，弯矩公式按M=（qL2）/10计算。
跨度30cm，取100cm长为一个计算单位。
1）、模板承受的荷载（箱梁最不利荷载横梁处）：
a、箱梁自重：
36.4×
1.2×
0.6=26.21（KN/m）
1.2为箱梁施加在竹胶板上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重：
0.362×
0..6=0.2172（KN/m）
c、施工人员、料具运输堆放荷载：
2.5×
0.6=1.5（KN/m）
d、倾倒砼时产生的冲击荷载：
4.0×
0.6=2.4（KN/m）
e、振捣砼的荷载：
2.0×
0.6=1.2（KN/m）
f、风、雪可能产生的荷载（支架高度平均6m左右）：
1.0×
0.6=0.6（KN/m）
合计荷载：
26.21+0.2172+1.5+2.4+1.2+0.6=32.127（KN/m）
2）、模板强度验算
跨中弯矩：
M=（qL2）/10=（32.127×
0.62）/10=1.15657（KN·
m）
截面模量：
W=（1000×
h2）/6=（1000×
182）/6=54000（mm2）
σ=M/W=1.15657×
103×
103/54000=21.41796（Mpa）＜[σ]=50.0（Mpa）,安全
竹胶板静曲强度为50Mpa，见JG/T3026-1995《竹胶合模板板》。
3）、模板刚度验算
跨中变形：
ωmax=qL4/（150EI）
其中：
q=32.127KN/m）
E=1.1×
104（Mpa）
I=bh3/12=1.0×
0.153/12=2.813×
10-4（m4）
ωmax=qL4/（150EI）=（32.127×
0.34）/（150×
1.1×
104×
2.813×
10-4）
=5.60663×
10-4（m）=0.561（mm）＜300/400=0.75（mm）符合要求。
（3）、底肋（横向方木）强度验算：
跨度60cm，纵向间距60cm
1）、底肋承受的荷载（箱梁最不利荷载横梁处）：
0.36=15.7248（KN）
1.2为箱梁施加在底肋上的不均匀细数。
0.435×
0.36=0.18（KN）
1.2为模板自重施加在底肋上的不均匀细数。
c、方木自重：
0.48×
0.36=0.209（KN）
d、施工人员、料具运输堆放荷载：
0.36=0.9（KN）
e、倾倒砼时产生的冲击荷载：
0.36=1.44（KN）
f、振捣砼的荷载：
0.36=0.72（KN）
g、风、雪可能产生的荷载：
0.36=0.36（KN）
15.7248+0.18+0.209+0.9+1.44+0.72+0.36=19.53（KN）
每米均布荷载19.56/0.6=32.6（KN/m）
2）、底肋强度验算
M=（qL2）/8=（32.6×
0.62）/8=1.467（KNm）
W=（b×
h2）/6=（100×
1002）/6=166667（mm2）
σ=M/W=1.467×
103×
103/166667=8.802（Mpa）＜[σw]=14.5（Mpa）,安全
参照《路桥施工计算手册》P176表8-6，松锯材为东北落叶松[σw]=14.5Mpa。
3）、底肋刚度验算
挠度公式：
f=5qL4/（384EI）
其中：
q=32.6（KN/m）
104（Mpa）=1.1×
107（Kpa）
I=bh3/12=0.1×
0.13/12=8.333×
10-6（m4）
故：
f=5qL4/（384EI）=5×
32.6×
0.64/（384×
1.1×
107×
8.333×
10-6）
=6×
10-4（m）
则：
f/L=6×
10-4/0.6=1/999＜[f/L]=1/400，满足要求。
（4）、纵梁（纵向方木）强度验算
方木截面b=10cm、h=15cm，横梁处跨度60cm、跨中处跨度90cm，横向间距60cm。
1）、纵梁承受的荷载：
a、箱梁自重（箱梁横梁处）：
0.6×
0.6=15.72（KN）
箱梁自重（箱梁跨中处）：
32.1×
0.6÷
1.8×
0.9=11.56（KN）
1.2为箱梁施加在纵梁上的不均匀细数。
b、底板竹胶板自重（箱梁横梁处）：
0.36=0.156（KN）
底板竹胶板自重（箱梁跨中处）：
0.54=0.235（KN）
1.2为模板自重施加在纵梁上的不均匀细数。
c、方木自重（箱梁横梁处）：
0.681×
0.36=0.294（KN）
方木自重（箱梁跨中处）：
0.54=0.441（KN）
d、施工人员、料具运输堆放荷载（箱梁横梁处）：
0.36=0.90（KN）
施工人员、料具运输堆放荷载（箱梁跨中处）：
0.54=1.35（KN）
e、倾倒砼时产生的冲击荷载（箱梁横梁处）：
倾倒砼时产生的冲击荷载（箱梁跨中处）：
0.54=2.16（KN）
f、振捣砼的荷载（箱梁横梁处）：
振捣砼的荷载（箱梁横梁处）：
0.54=1.08（KN）
g、风、雪可能产生的荷载（箱梁横梁处）：
风、雪可能产生的荷载（箱梁跨中处）：
0.54=0.54（KN）
合计荷载（箱梁横梁处）：
15.72+0.156+0.294+0.90+1.44+0.72+0.36=19.59（KN）
荷载（箱梁跨中处）：
11.56+0.235+0.441+1.35+2.16+1.08+0.54=17.37（KN
每米均布荷载（箱梁横梁处）19.59/0.6=32.65（KN/m）
每米均布荷载（箱梁跨中处）17.37/0.9=19.3（KN/m）
2）、纵梁强度验算
a、箱梁横梁处：
M=（qL2）/8=（32.65×
0.62）/8=1.469（KNm）
1502）/6=375000（mm2）
σ=M/W=1.469×
103/375000=3.918（Mpa）＜[σw]=14.5（Mpa）,安全
参照《路桥施工计算手册》P176表8-6，松锯材为东北落叶松[σw]=14.5Mpa，验算施工荷载时可提高1.15倍数，容许应力取最小值16.68Mpa。
b、箱梁跨中处：
M=（qL2）/8=（19.3×
0.92）/8=1.954（KNm）
σ=M/W=1.954×
103/375000=5.211（Mpa）＜[σ]=14.5（Mpa）,安全
3）、纵梁刚度验算
q=32.65（KN/m）
107（Kpa）
10-5（m4）
f=5qL4/（384EI）=5×
32.65×
0.64/（384×
107×
10-5）=1.78×
10-4（m）
f/L=1.78×
10-4/0.6=1/3369＜[f/L]=1/400，满足要求。
q=19.3（KN/m）
E=1.1×
I=bh3/12=0.1×
19.3×
0.94/（384×
10-5）=5.329×
f/L=5.329×
10-4/0.9=1/1689＜[f/L]=1/400，满足要求。
（5）、支架验算
1）、支架荷载
a、支架布置：
采用碗扣式脚手架搭设连续支撑架，步距为120cm（横梁处底板下3m范围内步距调整为60cm）。
横梁处：
60×
60cm跨中处：
90×
120cm
b、全部荷载合计：
横梁处（实心部位）：
36.4+0.362+0.681+1.324+1.0+4.0+2.0+1.0=46.767（Kpa）
跨中处（空心部位）：
17.83+0.362+0.681+1.324+1.0+4.0+2.0+1.0=28.197（Kpa）
2）、支架计算
a、强度验算
碗扣钢管支架单元尺寸单杆承重为：
跨中处0.9m×
0.6m，横杆步距1.20m，每根立杆设计荷载[N]=30.0（KN）；
横梁处0.6m×
0.6m，横杆步距0.6m，每根立杆设计荷载[N]=40.0（KN）。
注：
《公路施工手册》桥涵（下册）P10表13-5，横杆步距为1.2m时，每根立杆设计荷载30KN；
横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载40KN。
a）、最不利荷载横梁处单杆承重：
N=46.767×
0.6=20.203（KN）；
跨中处单杆承重：
N=28.197×
0.9×
0.6=18.2717（KN）；
1.2为全部荷载作用于立杆上的不均匀细数。
b）、立杆强度验算
横梁处立杆：
[N]/N=40.0/20.203=1.98
[N]/N=30.0/18.2717=1.64
安全系数能满足要求。
b、稳定性验算
φ48×
3.5钢管断面积A=489mm2，步距1200mm
a）、钢管回轮半径i=（√482+412）/4=15.78mm
长细比λ：
λ=L0/I=1200/15.78=76.04
查表得轴心受压构件的稳定系数ψ：
ψ=0.805
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中根据长细比λ=76.04由附录C表取轴心受压构件的稳定系数ψ=0.805。
b）、按强度计算，则钢管的受压应力为：
σ=N/A=20.203×
103/489=41.31（Mpa）＜[f]=215（Mpa）
c）、按稳定性验算：
σ=N/ψA=20.203×
103/（0.805×
489）=51.32（Mpa）＜[f]=215（Mpa）
安全系数215/51.32=4.19，满足要求。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中5.1.6表钢材抗压强度设计值f=215Mpa。
综上所述，该支架搭设方案满足施工安全要求。
（6）槽钢分配梁验算
采用10号槽钢，横梁段采用两根槽钢双拼成钢梁，用缀板连接。
最不利荷载横梁处单立杆承重：
压在槽钢上的力按均布荷载计算q=20.203/0.6=37.34（KN/m）
槽钢挠度公式：
q=37.34（KN/m）
E=2.1×
105（Mpa）=2.1×
108（Kpa）
37.34×
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