落地式卸料平台Word下载.docx

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典型楼号卸料平台所在位置平面图：

5.材料准备

5.1钢管的进场检验

本工程钢管采用48#钢管，其检验标准如下：

5.1.1新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检验报告；

5.1.2钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

5.1.3钢管必须涂有防锈漆。

5.2扣件的进场检验

扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种；

其外观及附件质量应符合以下指标：

5.2.1材质应符合国家建设部《钢管脚手架扣件标准》（GB15831-2006）的规定。

从外观上检查不得有裂纹、气孔、缺爪、螺栓断丝或滑丝等现象。

5.2.2扣件表面大于10mm2的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50m㎡；

5.2.3扣件表面粘砂面积累计不应大于150mm2；

5.2.4扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，其他部位氧化面积累计不应大于150mm2；

5.2.5活动部位应能灵活转动，旋转扣件两面间隙应小于1mm。

6.施工方法

6.1搭设工艺流程

落地平台搭设的工艺流程为：

场地平整、夯实→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设防护栏杆→满挂密目安全网。

6.2基础处理

本工程脚手架地基础部位回填土应夯实平整，垫厚度为50mm的通长木跳板。

6.3搭设要求

6.3.1卸料平台与脚手架同步搭设，在每层楼板处设置刚性连墙件；

平台立杆纵横方向间距分别为：

纵向间距750mm，横向间距1200mm；

立杆采用对接扣件连接，立杆上端伸出至模板支撑点0.1米。

6.3.2平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。

转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。

斜杆与立面倾角在45°

-60°

之间，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。

剪刀撑的接头采用旋转扣件连接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上。

6.3.3卸料平台的平台面上纵向水平杆间距加密为375mm，然后再铺脚手板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。

6.3.4脚手架开口处，下部增加斜撑，确保脚手架稳定。

6.3.5每一卸料平台三面设置防护栏杆，上杆1.5m，下杆居中设置，扫地杆200mm，卸料平台满挂密目安全网。

6.3.6卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。

6.3.7连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，且应靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。

6.3.9卸料平台平面图及剖面示意图见下图：

6.4卸料平台的使用要求

材料名称

规格

限载数量

模板

15mm覆膜多层板

40张

木方

50×

100×

4000mm

60根或1.2方

钢管

6m

43根

4m

62根

3m

80根

1.5m

160根

扣件

/

1000套

6.5卸料平台拆除

6.5.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准进行拆架工作。

作业计划一般包括：

拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等；

6.5.2拆架时应划分作业区，周围设安全警戒线或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入；

6.5.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋；

6.5.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。

严禁上下同时进行拆架作业；

6.5.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣；

6.5.6连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除；

6.5.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落；

6.5.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故；

6.5.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；

拆下的材料要慢慢下运，严禁抛掷。

运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理；

输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养；

当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故；

如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除；

翻掀垫铺脚手板时，应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

7.质量和安全措施

7.1质量要求

7.1.1地基必须符合要求，并且要有排水设施；

7.1.2杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定；

7.1.3扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象；

7.1.4纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm；

7.1.5上下相邻杆纵向水平杆接头位置要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于50cm。

柱头距立杆应小于纵距的1/3；

7.1.6节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15cm；

7.1.7每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装180mm高的踢脚板。

7.2卸料平台脚手架的检查与验收

7.2.1脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

7.2.2进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改；

7.2.3外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011所列项目和施工方案要求的内容进行检查。

填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

7.3安全文明施工

7.3.1平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护；

7.3.2卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行连接；

7.3.3安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测。

每阶段的脚手架安装完成后，由专业质检员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用；

7.3.4卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌；

7.3.5进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟；

7.3.6进入施工现场的人员不得随意拆除和移动标示牌；

7.3.7严禁酗酒人员上平台作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹；

7.3.8卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作；

7.3.9要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体；

施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔；

施工人员要做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费；

在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外；

若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。

8.计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息:

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.20，立杆步距h（m）：

1.20；

立杆纵向间距lb（m）:

0.75，平台支架计算高度H（m）：

16.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

375.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×

3.0，为安全起见，钢管壁厚按照2.75计算。

扣件连接方式：

单扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.350；

栏杆自重（kN/m）:

0.170；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

1.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

2.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kpa）:

150.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

0.40。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.18cm3；

截面惯性矩I=10.04cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.17+0.35×

0.375=0.301kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=1×

0.375=0.375kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=2×

0.375=0.75kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×

q11+1.2×

q12=1.2×

0.301+1.2×

0.375=0.812kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

0.75=1.05kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

0.812×

0.752+0.117×

1.05×

0.752=0.115kN.m；

最大支座力N=1.1×

0.75+1.2×

0.75=1.614kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.115×

106/（4490）=25.557N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力25.557N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=0.676kN/m；

p=0.75kN/m；

V=（0.677×

0.676+0.990×

0.75）×

7504/（100×

2.06×

105×

107800）=0.171mm；

纵向钢管的最大挠度为0.171mm小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.614kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.212kN.m；

最大变形Vmax=0.355mm；

最大支座力Qmax=3.471kN；

最大应力σ=47.201N/mm2；

横向钢管的计算应力47.201N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.355mm小于支撑钢管的最大容许挠度750/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.471kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×

16=2.382kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.17×

1.2=0.204kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.35×

0.75×

1.2=0.315kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=1×

1.2=0.9kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.801kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×

1.2=1.8kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

3.801+1.4×

1.8=7.082kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=7.082kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.60cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=3.91cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.18cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.185；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

μ=1.73；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.185×

1.73×

1.2=2.46m；

L0/i=2460.06/16.0=154；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.294；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=7081.68/（0.294×

391）=57.395N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=61.604N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1400/16.0=87.5；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.677；

σ=7081.68/（0.677×

391）=26.753N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=26.753N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.058；

公式（3）的计算结果：

L0/i=1755.222/16.0=110；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；

σ=7081.68/（0.516×

391）=35.100N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=35.100N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=60kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=150kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=28.33kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=7.08kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=28.33≤fg=60kpa。

地基承载力满足要求！