叠合板支撑体系Word文档格式.docx
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4.1质量保证措施...................................................3
4.2安全保证措施...................................................3
4.3技术要求.......................................................3
第五章相关计算书.......................................................4
第一章编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
《建筑结构设计规范》（GB50010-2010）
《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）
《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2011）
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2015
《建筑施工手册》第五版
韩洼社区农民经济适用房项目施工图纸
第二章工程概况
2.1工程信息
韩洼社区农民经济适用房工程位于青岛市城阳区定园路南侧，双万路西侧。
工程总
建筑面积15969m2,包括三个单体。
其中，1#楼为网点，地下一层，地上二层，建筑高度
3.3m。
2#、3#楼为住宅地上十一层（带阁楼），建筑高度分别为35.10m,36.10m。
建设
单位：
棘洪滩街道韩洼社区居民委员会，设计单位：
青岛市建筑设计研究院，监理单位：
青岛恒生源建设监理有限公司。
2.2施工特点及难点
本工程2#楼、3#楼从三层开始采用整体装配式施工，故需要叠合板支撑体系，
叠合板体系与传统现浇有区别，需充分考虑叠合板分布进行支撑架体的搭设。
楼板为部
分叠合楼板，叠合楼板板厚为130mm。
其中130mm厚楼板：
60mm的预制叠合板+70mm厚
的现浇楼板面层；
预制阳台板厚为130mm厚：
60mm的预制叠合板+70mm厚的现浇楼板面
层。
第三章施工组织
3.1.4施工准备
4.4施工机具准备
本工程制成架体准备钢管，扣件，木枋，顶托，槽钢。
现场准备切割机，通过计
算得出支撑架体竖向长度为2.5m。
水平向支撑根据室内进空尺寸切割合适长度钢管。
4.5技术准备
预制叠合板支撑体系按照竖向支撑立杆间距最大不超过1500mm，距墙体间距为
500mm~800m之m间，设置两道水平杆，扫地杆距离地面200mm左右，扫天杆为距离顶板
约为800~1000mm。
（1）叠合板、预制阳台吊装施工前应编制支撑体系专项施工方案，并经施工总承
包企业技术负责人及总监理工程师批准。
（2）预制构件安装施工前应对施工人员进行技术交底及安全交底，并由交底人和
被交底人双方签字确认。
（3）在开始施工前，组织项目人员对叠合板支撑平面布置图验算承载力是否满足
安全要求。
3.1.3劳力安排
现场安排架子工搭设内支撑架体，两栋楼准备5名架子工人。
3.4搭设顺序
标准层总体分为1区、2区、3区三大流水区段，现场从西第一个单元划分为1区，
第二个元划分为2区，第三个单元划分为3区，施工顺序为1区-2区-3区。
第四章保证措施
4.1质量保证措施
1、支撑的标高和轴线定位需要控制好，防止叠合板搭设出现高低不平；
2、顶部U托内木方不可用变形、腐蚀、不平直的材料；
4.2安全保证措施
1、支撑体系搭设前需要对工人进行技术和安全交底。
2、工人在搭设支撑体系的时候需要佩戴安全防护用品。
3、搭设支撑体系时需要按照专项施工方案进行，按照支撑的纵横向间距进行搭设。
4、支撑体系搭设完成后，在浇筑混凝土前需要通知监理及劳务架工人员参与叠合
板支撑体系的验收，验收合格，方可进行楼板混凝土的浇筑；
如果不合格，需要整改后
再浇筑混凝土。
5、搭设人员必须是经过考核合格的专业工人，必须持证上岗，不允许患高血压、
心脏病病人上岗。
6、上下爬梯需要搭设稳固，要定期检查，发现问题及时整改。
7、楼层周边临边防护、电梯井内、预留洞口封闭需要及时搭设。
8、楼层内垃圾需要清理干净，支撑拆除后需要及时清理出去。
4.3技术要求
预制叠合板支撑体系按照竖向支撑立杆间距最大不超过1800mm，距墙体间距为
第五章相关计算书
1、支撑立杆稳定性验算：
本叠合板支撑钢管采用外管和内管双管系统，根据最大间距计算，外径为48.3mm，
壁厚为3.6mm。
σ=N/（φA）≤[f]
如图所示，静荷载
N=1.5×
1.7×
0.13×
2.5×
9.8＝8.12kN；
又活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，施工均布荷载标准值为
2.3kN/m
2，故活荷载
NQ=（4+2）×
1.5×
1.7=15.3kN；
故立杆的轴向压力设计值
N=1.2NG+1.4NQ=31.164kN；
钢管截面惯性矩：
I=π（d14-（d
4-（d
1-2t1）
4）/64+（d
24-（d4）/64=203098+107828=310926㎜
4-（d4）/64=203098+107828=310926㎜
2-2t2）
4
立杆净截面面积：
A=π（d12-（d1-2t
2-（d1-2t
1）
2）/4+π（d
22-（d
2-（d
2）/4=494+424=918mm2；
计算立杆的截面回转半径：
i=（I/A）0.5=1.84cm；
λ=lo/i=2670/18.4=145，
查表得Φ=0.328，故
2
σ=N/φA=103.5N/mm
钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm
2，本支撑系统的强度设计值由立杆直径
和构造可以看出其抗压强度设计值明显大于205N/mm
2，满足要求！
2、叠合板挠度验算：
由叠合板支撑体系可知，叠合板的受力情况如图所示。
按照板的叠加原理将板分为
AB段、BC段、CD段三段，假设AB段在截面B处为固定端，即需要在B截面加上-0.5ql1
的弯矩和方向向上的支座反力ql1，同理CD段需要在C截面上加上0.5ql1
2的弯矩和方
向向上的支座反力ql1，BC段仍然是简支结构，B截面处加上ql1的竖向力和0.5ql1
2的
弯矩，C截面加上ql1的竖向力和-0.5ql1
2的弯矩。
BC段的受力情况与员叠合板的受力情
况完全相同，所以截面Ｂ与截面Ｃ的转角Ｑ以及BC段中点处的挠度与原结构的转角和
挠度完全相同。
B点和C点出的支座反向力直接作用在支座上，不产生弯矩变形，故由
叠加原理可得，
B点的转角：
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中点的挠度：
A点的挠度除考虑AB段的挠度外，还需考虑由截面B的转动带动ＡＢ段作刚体转动
而引起的挠度，按照叠加原理，A点的挠度：
如图所示，取1000mm长度为一个计算单元，故单位长度上静荷载
q1=1.0×
0.13×
2.5×
9.8＝3.185kN/m；
2.4kN/m
，故活荷载
q2=（4+2）×
1.0=6kN/m；
q=1.2q1+1.4q2=12.22kN/m；
又C30混凝土的弹性模量为3.0×
10
4N／mm2，而
故代入得：
而楼板最大允许挠度[ν]=3400/300=11.3mm；
根据混凝土楼板的最大挠度计算值2.177mm小于面板的最大允许挠度11.3mm,
满足要求!
3、强度验算：
计算叠合板的弯矩，画出弯矩图
最大弯矩M=0.5ql1
2=3.91kN·
m，本工程中墙体的截面为矩形，且
w
bh
0.6
66
1
×
3
3.5m
故叠合板最大应力
M
W
3.1.5
4.6
6.51N/mm
＜
14.3N/mm
叠合板的最大应力计算值为6.51N/mm2小于混凝土的抗弯强度设计值14.3N/mm
2小于混凝土的抗弯强度设计值14.3N/mm
2,
抗剪验算：
单位截面面积为
S
总
600000
㎜
混凝土的设计抗剪强度为2.1MPa,故
5
FQh2.1×
600001.26×
10
N
加强筋的抗剪强度为120MPa，截面上平行于板宽方向的钢筋共计15根，直径为8mm，
故能够承受的最大剪力
FQ=A×
fv＝15×
3.14×
4
2×
120＝90.4kN
而叠合板中最大剪力为FQ=0.9q=11kN＜
F+F
Qh
Q=216kN
故叠合板抗剪强度满足要求。
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