人货梯基础方案.docx

人货梯基础方案.docx

《人货梯基础方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《人货梯基础方案.docx（23页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

人货梯基础方案

一、工程概况：

1

二、参数信息1

三、基础设计：

1

四、人货梯基础承载力计算（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2）3

五、地基基础承载力验算4

六、受冲功承载力验算5

七、扣件钢管楼板模板支架计算书6

八、模板面板计算7

九、模板支撑木方的计算8

十、托梁的计算9

十一、扣件抗滑移的计算11

十二、模板支架荷载标准值（立杆轴力）11

十三、立杆的稳定性计算11

十四、楼板强度的计算12

施工升降机基础方案

一、工程概况：

工程名称：

建设地点：

建设单位：

勘察单位：

设计单位：

总包单位：

监理单位：

工期目标：

总用地面积：

建设方拟在。

。

。

。

。

。

。

，该工程东侧为。

。

。

，南侧东段为施工中的。

。

，北侧为。

。

。

。

。

和。

。

。

交汇处。

规划用地面积为64034.7m2，总建筑面积为149507.38m2，其中地上建筑面积为117068.88m2，地下一层建筑面积为32438.5m2。

在整个规划用地的地下室上分别兴建11幢11~15层高层建筑，工程分两期建设。

1#~11#楼的具体工程信息如下表1所示。

原地面高程约为3.70m，工程±0.00平面标高为85高程3.85m。

本工程为钢筋混凝土框架－剪力墙结构，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度；建筑结构的安全等级为二级。

现为了满足工程需要，根据现场实际情况安装11台型号为GJJ-SC型、产品型号SC200/200TD人货梯提升机分别每栋楼各装一台（1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#）。

为了安全使用，本方案编制的基础设计统一按GJJ-SC型的要求进行设计计算，按统一安装要求进行。

二、参数信息

升降机型号：

SC200/200TD，额定载重量=2*2000.0kg，吊笼重量=2*2000.0kg，标准节重量=150.000kg，外笼重量=1480.000kg，底层及护栏自重=1209kg，附墙架自重=146kg，混凝土强度等级:

C35。

三、基础设计：

1、1#、2#人货梯基础设在天然土，3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#人货梯基础设在地下室顶板面上，人货梯基础采用整板片筏基础，根据人货梯底座的安装尺寸，设计基础平面尺寸为4500mm×4000mm，厚400mm，混凝土强度为C35，上下双向单层φ16＠150钢筋网与附架墙距离约3000mm；预埋4φ25高强螺栓以固定人货梯底座（见1#人货梯平面图）。

由于地下室顶板设计承载力约为20KN/m2，不能满足施工升降机的设计要求,故须在地下室顶板下加顶。

加顶方案采用Ф48钢管在施工升降机位置相应的地下室顶板下按800×800mm排布，每排钢管用80×80mm双木枋加顶托顶紧地下室顶板，为确保人货梯基础安全，除考虑地下室负一层顶板（砼板厚150mm）承受荷载外，并将部分荷载通过纵横架立的Ф48钢管（每条约承7KN荷载）。

附升降机加顶详见支撑示意图。

2、人货梯基础监测：

根据现场实际情况，为确保人货梯安全，特在每台人货梯加强节离地1.0米处，设置四个监测点。

监测采用仪器观测为主，同时辅以现场目测；每项监测项目的初始值是以后每次监测成果分析的前提和基础，必须保证其准确性，可在人货梯安装时观测，取其均值或经过分析比较再行确定。

观测数据用表格记录，当出现读数异常有可疑现象时，应进行重读，并和上次的观测数据进行对比。

观测数据必须在现场当天处理完毕，如处理结束发现疑问时要立即复测，当数据变化较大时及时报告项目部质安组领导魏富平同志，并组织相关机构研讨，采取有效的加强处理措施。

四、人货梯基础承载力计算（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2）

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图:

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

式中F──人货梯作用于基础的竖向力，F=（单节标准节自重×节数+吊笼自重+底层及护栏自重+额定载重量+附墙架自重×个数）×0.01×2

F=（150×53+2×2000+1209+2×2000+146×10）×0.01×2

=372.38KN

G─基础自重，G=1.2×25.0×长×宽×高

1#、2#梯G=216.00kN；

A──基础底面的面积，取A=18m2；

基础底面的压力依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.2条。

计算公式如下:

F+G

P=──

A

有附着的压力设计值

1#梯P=（372.38+216.00）/4.500×4.00=32.69kpa（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）

五、地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:

其中fa──修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；

fak──地基承载力特征值，常规值180kN/m2,取150kN/m2；（按《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002第5.2.3条的原则确定。

b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；

d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；

──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；

γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；

b──基础底面宽度，取4.000m；

d──基础埋深度,1#梯取0.4m,（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）

解得：

地基承载力设计值1#梯fa=152.98kPa；（2#、3#、4#、5#、6#梯相同）

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2条（5.2.1-2）验算公式如下:

pkmax≤1.2fa

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值

1#梯pkmax=32.69kpa（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）满足要求。

地基承载力特征值fa大于最大压力设计值

1#梯pkmax=32.69kpa；（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）满足要求。

六、受冲功承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下:

式中

hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取

hp=1.00；

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；

am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:

am=（1480.000+[1480.000+2×0.4）]/2=1480.40m；

h0──承台的有效高度，取h0=0.35m；

Pj──最大压力设计值，取Pj=46.04kPa；

Fl──实际冲切承载力：

Fl=46.04×（3.800+1480.70）×-738.45/2=-25235192.16kN。

允许冲切力：

0.7×1.00×1.57×1480400.00×350.00=569435860.00n=569435.86kn

实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求。

七、扣件钢管楼板模板支架计算书

由于1#梯安装在地下室顶板上，所以对模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为4.1米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.20米。

梁顶托采用双枋木两条80×80mm木方。

所以就以160×80mm方木计算。

采用的钢管类型Ø48×3.5。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

八、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=50.000×0.200×0.800+0.350×0.800=8.280kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×0.800=2.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；

I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×8.280+1.4×2.400）×0.200×0.200=0.053kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.053×1000×1000/43200=1.231N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×8.280+1.4×2.400）×0.200=1.596kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1596.0/（2×800.000×18.000）=0.166N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×10.680×2004/（100×6000×388800）=0.050mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

九、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=50.000×0.200×0.200=2.000kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.200=0.070kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.200=0.600kN/m

静荷载q1=1.2×2.000+1.2×0.070=2.484kN/m

活荷载q2=1.4×0.600=0.840kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.659/0.800=3.324kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.32×0.80×0.80=0.213kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×3.324=1.596kN

最大支座力N=1.1×0.800×3.324=2.925kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；

I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.213×106/85333.3=2.49N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1596/（2×80×80）=0.374N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=0.677×2.670×800.04/（100×9500.00×3413333.5）=0.228mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

十、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=2.925kN

均布荷载取托梁的自重q=0.123kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁变形图（mm）

托梁剪力图（kN）

经过计算得到最大弯矩M=0.973kN.m

经过计算得到最大支座F=13.015kN

经过计算得到最大变形V=0.7mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3；

I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.973×106/170666.7=5.70N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×7115/（2×160×80）=0.834N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.7mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

十一、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

十二、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×3.600=0.536kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=50.000×0.200×0.800×0.800=6.400kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.160kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.800×0.800=1.920kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

十三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=11.28

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

　　A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；

公式

（1）的计算结果：

=73.94N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

=30.80N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

十四、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.58m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3948.0mm2，fy=300.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=6580mm×200mm，截面有效高度h0=150mm。

按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边6.58m，短边6.58×1.00=6.58m，

楼板计算范围内摆放9×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.2×（0.35+50.00×0.20）+

1×1.2×（0.54×9×9/6.58/6.58）+

1.4×（2.00+1.00）=42.66kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=6.58×42.66=280.72kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×280.73×6.582=623.52kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为28.0℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.49。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=6.95N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=3948.00×300.00/（6580.00×180.00×6.95）=0.14

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s=0.143

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=

sbh02fcm=0.143×6580.000×180.0002×8.1×10-6=209.3kN.m

结论：

由于ΣMi=209.32=209.32

所以第5天以后的楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

模板支撑必须保存。