机械毕业设计英文外文翻译刀具成本的检测Word文档格式.docx
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（a）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（干条件）
（b）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（湿条件）
图3-8KC313在不同的磨损标准下由时间（T）和速度（V）为坐标所做的图形（a）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（干条件）（b）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（湿条件）
图3-9KC732在不同的磨损标准下由时间（T）和速度（V）为坐标所做的图形（a）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（干条件）（b）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（湿条件）
（a）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（干条件）
图3-10KC5010在不同的磨损标准下由时间（T）和速度（V）为坐标所做的图形（a）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（干条件）（b）以Log（T）和Log（V）为坐标在不同的磨损标准的情况下所做的图形（湿条件）
表3-7刀具寿命常数的范围划分
`Range
CuttingInsert
Condition
0<
LogT<
2.6
KC313
Dry
0<
LogT<
4.1
Wet
LogT<
KC5010
1.75
LogT<
2.1
KC732
2.4
表3-8在三种刀具材料下由‘C’和‘n’所做的磨损标准图（干条件下）
Wear
Criteria
（mm）
KC313
KC5010
C
n
constant
0.15
142
0.260
518
0.248
630
0.288
0.2
165
0.212
560
0.264
964
0.364
0.25
196
0.240
596
0.278
1099
0.371
0.3
238
0.293
605
0.279
1233
0.393
0.35
250
0.275
612
1399
0.421
0.4
263
0.281
625
1503
0.434
0.45
282
0.292
1517
0.5
292
0.294
0.276
1577
0.442
0.55
302
0.296
632
0.274
1592
0.443
0.6
313
0.300
638
1611
0.444
表3-9在三种刀具材料下由‘C’和‘n’所做的磨损标准图（湿条件下）
Wearcriterion
167
0.201
497
0.298
881.050
0.332
187
0.210
619
0.310
1051.96
0.353
228
610
0.312
1297.18
0.3930
244
0.250
628
0.309
1545.25
0.4240
267
626
1782.38
0.4540
291
0.280
0.290
1918.67
0.4680
338
615
0.282
2137.96
0.4910
303
616
0.279`
2477.42
0.5240
397
0.340
618
2837.92
0.5540
422
0.350
3243.39
0.5830
在这两种条件下价值能够得到提高，另外，湿润条件‘n’的价值要比干燥条件‘n’的价值低，直到磨损标准达到0.38以后，干燥条件的‘n’开始大于湿润条件的‘n’。
图3-11B可以看出‘C’在磨损标准所做的图形中，在干和湿的条件下磨损标准提高时‘C也随之提高。
然而，湿的条件下‘C’的价值要比干的条件下高。
这证明在整个切削过程中通过使用冷却液提高刀具的寿命和提高磨损标准都可以一直的保护切削刀具材料。
接下来，图3-12A描述了KC732材料在干和湿的条件下‘n’与磨损标准之间的关系。
磨损价值随着‘n’的提高而提高。
此外，湿曲线要比干曲线高。
图3-12B描述的一个常数‘C’和磨损价值的比例关系。
然而，湿条件的‘C’曲线比干条件下的曲线高，这表面对于材料KC732来说使用冷却液是有益处的。
更为重要的这有利于提高磨损标准。
‘C’的价值越高，刀具的使用寿命也就变的越高。
图3-13A表明冷却液对刀具性能的影响。
因此。
‘n’越高，刀具的使用寿命就越低。
图3-13B可以看出通过使用冷却液和提高磨损价值可以降低‘C’，这说明刀具在湿润的条件下，刀具的使用寿命比较短。
之前研究的都是材料KC313和材料KC732，提高‘n’就意味着刀具的寿命将被缩短。
然而。
大幅度的提高湿曲线‘C’超过干曲线‘C’的补偿下降，KC313和KC732的使用寿命将延长。
与次相反。
KC5010对此正好相反。
图3-14A和图3-14B是没有被碳包裹的情况（KC313）。
他表面了在干和湿的切削条件下不同磨损标准的切削速度的价值的关系。
（a）n与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）
（b）C与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）
图3-11KC313的以泰勒常数与磨损标准为坐标建立的关系图（a）n与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）（b）C与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）
图3-12KC732的以泰勒常数与磨损标准为坐标建立的关系图（a）n与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）（b）C与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）
（b）C与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）
图3-13KC5010的以泰勒常数与磨损标准为坐标建立的关系图（a）n与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）（b）C与磨损标准为坐标建立的关系图（干和湿条件下）.
这两个条件表明当磨损标准增加的同时机床的成本下降。
尽管如此，当成本增加的速度达到再增加就叨叨最佳时。
图3-15A和图3-15B是由磨损标准在（0.4-0.6毫米）时，干和湿条件下经济性的比较。
干切削的最佳切削速度是90米/分而湿切削的最佳切削速度是120米/分。
在图3-16A和图3-16B中列出了在干和湿的条件下含有KC732涂层的速度与成本的函数关系。
再次，当磨损标准增加的时候，成本下降。
此外，干切削的最佳切削速度是260米/分，而湿切削的最佳切削速度是360米/分。
这表面冷却液对这种材料很重要，它不仅可以降低成本，而且还可以提高生产率。
图3-17A和图3-17B概括了在干和湿的条件下，对涂有TIALN的材料KC5010的切削速度和成本之间的关系。
当切削速度提高时，切削成本也随之提高，当磨损标准提高，切削成本下降。
在这两种切削条件下，最佳的切削成本是在速度最低达到210米/分的时候。
图3-18A和图3-18B描述的是在不同的磨损标准和不同的切削条件下KC732和KC5010的切削成本的比较。
它可以明确地反映出对于KC732来说，冷却液可以延长刀具的寿命。
切削速度从260米/分到360米/分为最佳的切削速度。
不过，对于KC5010来说在高速加工的情况下冷却液可以使它的刀具寿命降低而且使切削成本提高。
从上面这些数据可以看出对于KC732来说，在速度为210米/分-310米/分的速度范围内干切削要比湿切削的经济效率高。
当速度达到310米/分是效率最高。
对于切削材料KC5010来说在干条件下速度为210米/分时切削成本有效。
因此，不管KC732的成本，它的磨损都远远的超过没有处理的KC313和KC5010。
表3-10总结了干和湿条件下的最佳切削速度和最佳的切削成本。
图3-19A和图3-19B列出的是没有经过处理的KC313在干和湿的条件下，不同的切削速度下切削成本和磨损标准之间的关系。
图3-20A和图3-20B列出了处理后的KC732在干和湿的条件下的磨损标准函数。
图3-21A和图3-21B列除了KC5010在干和湿的条件下的磨损标准函数。
曲线表面在切削速度相同的条件下，增加磨损标准，切削成本下降。
在图3-22A表明在湿的条件下改变KC313的性能要比在干的条件下改变其性能使刀具的寿命降低。
在图3-22B可以看出KC732和KC5010经过表面处理后的结果和侧面的磨损情况。
这清楚的表明在湿润的条件下KC372表面涂TIN-TICN-TIN要比在干的条件下效果明显。
在湿的条件下对KC5010表面涂TIALN会减少它的刀具寿命。
最后，KC732在所有条件下它的切削性能都要远远的超过KC5010。
（a）在不同磨损标准下，切削速度与成本的关系图干切削条件下）
（b）在不同磨损标准下，切削速度与成本的关系图（湿切削条件下）
图3-14KC313的速度与切削成本的变化（a）在不同磨损标准下，切削速度与成本的关系图（干切削条件下）（b）在不同磨损标准下，切削速度与成本的关系图（湿切削条件下）
（a）在磨损标准为0.4毫米时，成本与切削速度的关系图
（b）在磨损标准为0.6毫米时，成本与切削速度的关系图
图3-15以成本和速度为坐标轴，在干和湿两种情况下分别在两种磨损标准下的比较。
（a）在磨损标准为0.4毫米时，成本与切削速度的关系图（b）在磨损标准为0.6毫米时，成本与切削速度的关系图
（a）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（干条件下）
（b）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（湿条件下）
图3-16KC732的切削速度和成本的关系图（a）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（干条件下）（b）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（湿条件下）
（b）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（湿条件下）
图3-17KC5010的切削速度和成本的关系图（a）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（干条件下）（b）在不同的磨损标准的情况下，切削速度和成本的关系图（湿条件下）
（a）在磨损标准为0.4毫米的情况下，成本和速度的关系图
（b）在磨损标准为0.6毫米的情况下，成本和速度的关系图
图3-18在不同的磨损标准的情况下，对KC732和KC5010的切削成本的比较。
（a）在磨损标准为0.4毫米的情况下，成本和速度做出的关系图（b）在磨损标准为0.6毫米的情况下，成本和速度做出的关系图
表3-10在相同的磨损标准时，三种刀具材料的比较
刀具类型
磨损标准
最佳[成本/速度]
（m/min）]
干
湿
47$/
90
40$/90
34$/
210
36$/210
29$/
260
28.84$/360
（a）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（干条件下）
（b）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（湿条件下）
图3-19KC313磨损标准和成本的关系图（a）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（干条件下）（b）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（湿条件下）
（a）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（干条件下）
图3-20KC732磨损标准和成本的关系图（a）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（干条件下）（b）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（湿条件下）
（b）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（湿条件下）
图3-21KC5010磨损标准和成本的变化图（a）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（干条件下）（b）在不同的切削速度下，磨损标准与切削成本的关系图（湿条件下）
（a）KC313在磨损标准为0.4毫米的情况下刀具的寿命图（干和湿）
（b）在磨损标准为0.4毫米的情况下，KC732和KC5010的刀具寿命图（干和湿）
图3-22在磨损标准为0.4毫米，干和湿条件下，刀具寿命的比较（a）KC313在磨损标准为0.4毫米的情况下刀具的寿命图（干和湿）（b）在磨损标准为0.4毫米的情况下，KC732和KC5010的刀具寿命图（干和湿）
在实验测试的速度范围内，分别在干和湿的情况下，对刀具材料重新进行测试。
结果提出了不经过热处理的KC313，表面涂有TIALN的KC5010和KC732。
从图3-23A和图3-23B可以看出KC313在切削速度分别为100米/分、160米/分的情况下，理论和实验的结果。
理论和实验结果的一致表明了泰勒公式在刀具寿命预言中是正确的。
图3-24A和图3-24B表明KC5010在理论和实验中的结果，在速度为280米/分和速度为390米/分的情况下完全的一致被证明。
KC732的理论和实验的数据在速度分别为280米/分和390米/分的情况下在图3-25A和图3-25B中被证明。
本节介绍样本结果与其他数字列入附录。
（a）速度为100米/分的情况下KC313理论和实验的关系图
（b）速度为160米/分的情况下KC313理论和实验的关系图
图3-23在不同速度的情况下KC313分别在干和湿时理论和实验的结果（a）速度为100米/分的情况下KC313理论和实验的关系图（b）速度为160米/分的情况下KC313理论和实验的关系图
（a）KC5010在速度为280米/分的情况下理论和实验的关系图
（b）KC5010在速度为390米/分的情况下理论和实验的关系图
图3-24KC5010在不同的速度情况下，分别在干和湿时理论和实验的关系（a）KC5010在速度为280米/分的情况下理论和实验的关系图（b）KC5010在速度为390米/分的情况下理论和实验的关系图
（a）KC732在速度为280米/分时理论和实验的关系图
（b）KC732在速度为390米/分时理论和实验的关系图
图3-25KC732在不同的速度情况下，分别在干和湿时理论和实验的关系（a）KC732在速度为280米/分时理论和实验的关系图（b）KC732在速度为390米/分时理论和实验的关系图
附录II（外文原文）
3.5TestingofToolLifeCost
Machiningcostisthesumofthemachinetoolcostandthecuttercost.Themachinecostconsistsofidlecost,machiningcost,andtoolchangingcost.Themachiningcostdecreaseswithincreasedcuttingspeed;
whiletheidlecostremainsconstantwithchangesincuttingspeed.Fromthemachiningdatahandbook[24]thegeneralizedmachiningcostequationislistedbelow:
Inordertooptimizethecuttingcondition,itisessentialtodeterminethemathematicalrelationshipbetweenthecuttingsinsertstypeandcuttingspeed.InourstudyTaylor'
smodelwillbeusedinrelatingthecuttingtoollifetothecuttingspeed:
=C3-2
V=cuttingspeed
T=Cuttingtimetoproduceastandardamountofflankwear（e.g.0.2mm）nandCareconstantsforthematerialorconditionsused.
Inordertodetermineconstants`n'
and`C'
forthecuttinginsertsunderstudyinmachining4140steelandtheconditionsusedintheexperiments,aLogVagainstLogTisdrawnandshownforthethreetypesofcuttinginsertsunderstudyFigure3-8A,Figure3-8BareforKC313underdryandwetconditions,Figure3-9A,andFigure3-9BareforKC732.Inaddition,Figure3-10A,andFigure3-10BareforKC5010.Itcanbeseenfromtheaforementionedfiguresthatin-spiteofconsiderablescatterintestmeasurements,theresultsfallreasonablywellonastraightline.FromthecurvesitcanbeseenthatforthesamecuttingspeedthetoollifeincreasesbyincreasingthewearcriterionandintroductionofcoolantemulsionforKC313andKC732.However,asseeninKC5010toollifeincreasesbyincreasingthewearcriterionanddecreasesbyintroducingcoolant.ThisnegativebehaviorofKC5010towardcoolantemulsionandtheeffectofwearmechanismsbehinditwillbecoveredinChapter5.Aswellasthewearkindsonotherinsertsinvestigatedinthisresearch.
Metalcuttingstudiesfocusedontools'
wear,toollife,andwearmechanisms.However,futureresearchshouldpaymoreattentiontootherfactorsaswell:
●Wearcriterionvaluesetupbythefactory
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