模板工程施工方案及钢管脚手架施工方案Word格式.docx
《模板工程施工方案及钢管脚手架施工方案Word格式.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《模板工程施工方案及钢管脚手架施工方案Word格式.docx(11页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
抗震设防:
六度三级
二、施工方案
根据本工程实际情况和房屋造形、高度、地形等实际情况,本工程采用落地式双排钢管外脚手架。
根据落地式双排钢管外脚手架搭设要求和工程特点,制定本方案:
一、立杆搭设和基础
(一)立杆基础
1、钢管脚手架落地立杆垂直稳放在夯实硬化地基上,底部设置垫块、
垫木,设纵横相连扫地杆。
2、外脚手架不能支在斜板、雨棚等处。
(二)架体与建筑物拉结
1、脚手架与建筑物按水平方向不大于5.4m,垂直方向层层设置拉结点。
拉结点在转角和顶部处加密,即在转角1m以内范围按垂直方向层层设置拉结点,顶部80cm以内范围按水平方向不大于5.4m设一拉结点。
2、钢管外架拉结点钢性拉结,用8号铁丝或6.5钢筋拉结保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架大、小横杆接点处。
3、外墙装饰段拉结点也须满足要求,确因施工需要需除去原拉结点时,必须重新补设可靠、有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。
(三)立杆间距与剪刀撑
1、本工程钢管脚手架搭设高度25m,采用双立杆搭设。
步距不大于2m,立杆纵距不大于1.8m,横距不大于0.9m。
架子转角处立杆间距应符合搭设要求。
间距不能大于0.8m。
2、立杆垂直度控制在±
75毫米以内。
3、脚手架外侧设置剪刀撑,由脚手架端头开始施工,按水平距离不超过7.2m设置一排剪刀撑,剪刀撑杆件与地面成45~60度角,自下而上,左右连续设置。
设置时与其他杆件的交叉点互相连接,连接长度50cm至1m,并延伸到顶部大横杆以上。
(四)脚手板与防护栏杆
1、本工程外脚手架除操作层以及操作层的下一层、底层、顶层满铺脚手板外,还在中间至少满铺一层。
装饰阶段层层满铺脚手板。
2、满铺层脚手板垂直墙面横向的铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处采取有交叉防护措施。
3、脚手板用不细于12#铁丝双股并联绑,不少于4点,并绑扎牢固,交接处平整,无探头板。
脚手板完好无损,破损的及时更换。
4、脚手架外侧用安全主管部门认证的合格证的密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
安全网用不小于12#铁丝捆绑张挂严密。
5、脚手架外侧自第二步设1.2m高同地材质的防护杆和30cm高踢脚杆。
6、脚手架的高度,里立杆低于檐口50cm,平屋面外立杆高于檐口1.5m,立杆顶端高出女儿墙上皮1m。
(五)小横杆设置
1、外架子按立杆与大横杆交叉点处设置小横杆,两端固定在立杆上,确保安全受力。
2、小横杆设置在大横杆的上方,间距为1.2m。
3、小横杆两端伸出立杆净长度不少于10cm并尽量保持一致。
(六)杆件搭接
1、钢管脚手架立杆采用对接,大横杆采用对接和搭接,剪刀撑和其他杆件采用搭接,搭接长度不小于40cm,且不少于两只扣件紧固。
2、相邻杆件搭接、对接错开一个档距,同一平面上的接头不超过50%.
3、立杆除在顶层时采用搭接外,其余连接点采用对接,对接时扣件相互交错布置,搭接时采用不小于两个回转扣件固定,并且搭接长度不小于1米。
(七)扣件安装
1、主节点处各扣件中心点相互距离应小于150毫米;
2、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500毫米;
3、立杆上的对接扣件至主节点的距离不应大于步距的1/3;
4、纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不应大于立杆纵距的1/3;
5、扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40—60Nm。
(八)架体内封闭
1、脚手架的架体里立杆距墙体净距不大于20cm,如大于20cm的必须铺设站人板,站人板设置平整牢固。
2、脚手架施工层里立杆与建筑物之间进行封闭。
3、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网进行封闭。
4、从脚手架底部往上每隔12m设置一道水平网,用呢绒绳绑在大横杆上。
(九)洞口安装
1、本工程的脚手架门洞安装采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式。
2、门洞处的空间桁架,除下弦平面外,在其余5个平面内各设置一根斜腹杆;
3、斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150毫米;
4、门洞桁架下的两侧立杆为双管立杆,副立杆高度高于门洞口1—2步;
5、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头,均增设一个防滑扣件,该扣件紧靠主节点处的扣件。
(十)脚手架材质
1、钢管脚手架选用外径48mm,壁厚3.5mm的A3钢管,表面平整光滑,无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,钢管有出厂合格证。
搭设架子前进行保养、除锈并统一刷防锈漆。
2、钢管脚手架搭设使用的扣件符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求,有扣件生产许可证,规格与钢管匹配。
(十一)交底和验收
1、脚手架搭设前对架子工进行安全技术交底,交底内容有针对性,交底双方并履行签字手续。
2、脚手架进行定期检查和不定期检查,并填写检查记录,对检查出的问题及时整改。
二、脚手架设计与计算
1、搭设尺寸设计
步距=1.8米,柱距=1.8米,连墙件竖向间距H=5.4米,水平间距=3.5米,排距=1.05米,搭设高度=25米,先按以上尺寸对主杆进行稳定性验算,不满足时再行调查。
2、纵、横向水平杆的计算
纵向、横向水平杆的抗弯强度计算:
σ=M/W≤ƒ
σ=980/5.08=193
查表得:
ƒ=205
σ≤ƒ,符合要求.
3、立杆计算
立杆的稳定性计算:
组合风荷载时
N/+MW/W≤ƒ
14.86/0.15+510/5.08=199.39≤ƒ=205
考虑用最不利部位底层立杆计算。
(1)计算底层立杆的轴心压力:
a、脚手架结构自重产生的轴心压力NGK查表可得一个柱距范围内每M高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值:
gk=0.15KN/m,则25米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值:
NGK=H.gk=25×
0.15=3.75KN
b、脚手架活荷载产生的轴心压力:
根据脚手架高度25米,脚手架每9米铺设一层脚手板,共铺设三层脚手板,查表得三层脚手板产生的轴心压力:
NQ1K=1.823KN
查表可得脚手架的防护材料产生的轴心压力:
NQ2K=0.342KN
三层同时操作,施工均布荷载QK=3×
2.0=6.0KN/m2,查表可得:
NQ3K=4.05KN
活荷载产生的轴心压力标准值为:
ΣNQK=NQ1K+NQ2K+NQ3K=1.823+0.342+4.05=6.215KN
c、计算立柱段的轴心压力设计值N
N=(1.2/K1)NGK+1.4ΣNQiK(查表可得K1=0.76)
=(1.2/0.76)×
5.52+1.4×
6.215=17.42KN
(2)立杆稳定性验算:
根据钢管采用Φ48×
0.35,钢材Q235,排距Lb=1.05m,连墙件H1
=5.4米,L1=3米分别查表得:
立柱截面积A=4.89cm2,回转半径L=1.58cm
钢材抗压强度设计值fc=180N/mm2
立柱计算长度系数u=1.7,立柱长细比:
λ=uh/L=1.7×
1.8/1.58=1.94
查表可得稳定系数Ф=0.27
立柱稳定承载力设计值:
ФAfc=0.27×
4.89×
102×
180/103=23.77KN
N=17.42KN<ФAfc=23.77KN,立杆稳定满足要求
4、脚手架搭设高度计算
(1)计算风荷载对计算立柱段产生的弯曲压应力,基本风压ω0=0.3KN/m2
a、风荷载标准值Us=0.23Uz=0.54
ωk=0.7Usω0=0.7×
0.23×
0.54×
0.3=0.026KN/m2
作用于立柱的风风线荷荷载标准值:
εwk=ωK.L=0.026×
1.8=0.047KN/m2
风荷载产生的弯矩
MU=1.4εwkh2/10=1.4×
0.047×
1.82/10=0.021KN.m
b、风荷载产生的弯曲压应力
σW=MU/W=0.021×
106/5.08×
103=4.13N/mm2
(2)底层立柱段的轴心压力:
ΣNQiK=6.215KNgk=0.15KN/m
(3)搭设高度计算
λ=1.94Ф=0.27
[(ФAfc-σW)-1.4ΣNQiK]/1.2gk
=[23.77-1.4×
6.215]/(1.2×
0.15)=83m
查表得高度拆减系数K=0.719
Hd=83×
0.719=59m满足要求。
三、脚手架安全管理
1、人员要求:
(1)架子搭设人员必须是国家现行标准考核合格的专业人员,身体健康,持证上岗。
(2)搭设脚手架必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等。
2、搭设阶段:
(1)各种构配件必须经过检验,合格后方可使用。
(2)脚手架搭设应进行质量检查,发现问题及时校正。
3、使用阶段
(1)操作层上的荷载要符合设计规定,不得超载。
(2)六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业。
(3)设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。
(4)在脚手架使用期间,严禁任意拆除任何构配件。
(5)临街搭设脚手架必须作防护措施。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业,必须有防火措施和专人看守。
(7)必须有可靠的防雷接地措施。
4、拆除阶段
(1)拆除脚手架前的准备工作:
a、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件及支撑体系;
b、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施;
c、由单位负责人进行拆除安全技术交底;
d、清除脚手架上杂物及地面障碍物。
(2)拆除作业由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;
(3)连墙件随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;
分段拆除高差不大于两步,如大于两步,应增设连墙件加固;
(4)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时,先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件;
(5)卸料时各构配件严禁抛掷至地面,运至地面的构配件要及时检查、整修及保养,并按品种、规格随时码堆存放。
黔东南大地建筑工程有限责任公司
第四项目部
二OO六年二月
模板工程施工方案
二、模板工程施工
1、梁模板施工:
(1)根据梁的几何尺寸,给现场实际情况配制拼装;
(2)支模时,根据梁截面积尺寸大小,采用螺杆和斜撑,铁丝调节加固法,并按规定起拱。
(3)框架梁截面350×
600mm、350×
650mm、350×
700mm,沿梁的高度方向穿墙螺杆加固固一道,梁的长度方向的穿墙螺杆加固为每60mm一道。
(4)梁模板支承的木枋铺设距离中一中不得大于250mm,梁的支承架立杆钢管中距为800mm,并采用竖向横拉杆及增设适当斜撑,保证支承架的钢度和整体稳定。
(5)穿墙螺杆采用[14槽钢加螺帽紧固。
(6)梁的支承架应与板的支承架相连接,形成一个整体稳定地承架系统。
2、柱模的施工
(1)本工程矩形柱截面均小于800×
800mm,采用组合钢模板、φ48钢管箍固定,钢管箍间距不大于800mm。
(2)圆柱模板采用胶合板,木枋及铁皮等加工成定型圆形柱木模,模板外每隔50-100cm用钢管、扣件件可靠联结,圆形柱木模至少需加三道对柱螺栓加固。
3、楼板模板:
采用1830×
925×
18mm胶合板拼装,支模时将两端及接头处钉牢,中间尽量少钉或不钉,以利于拆模,木枋间距不大于500cm,钢管满堂架支撑牢固,拼接缝过大时,用10cm宽胶带密封,防止漏浆。
4、梁柱接头
该处模板用胶合板制作定型模板,按照与柱交接的截面尺寸留出槽口,支模时定型模板与柱模间要拼接严密,并在梁底加设钢管柱箍加以固定,用钢管支撑在满堂架上。
5、洞口的模板
根据洞口的几何尺寸和位置,用木模加工制作洞口模板,安装后用钢管和与墙体及楼板支撑连接。
6、模板检验程序
模板支设完毕后,要检查模板加固定牢靠,模板位置是否正确,并有专用检测工具模查其垂直度,经检查验收合格后方可进行下一步砼的浇筑。
模板质量控制和程序。
7、模板拆除
根据砼块强度试验报告,在砼达到规定的强度后可拆模,拆模时要注意以下各点:
(1)侧模在保证其砼表面棱角不损伤时拆除,梁板底模拆模可强度为设计强度的75%,8m跨度以上大梁底模的拆模强度为设计强度的100%。
(2)拆模程序一定是后支先拆,先支后拆,先拆除非承重部分,再拆除承重部分。
(3)拆模时不要用力过猛过急,拆下的木料要及时运走,清理。
(4)拆除梁不支撑时应先从跨中开始,分别拆向两端。
(5)多层楼板模板支柱的拆除,应按下列要求进行:
上层楼板正在浇灌砼时,下一层楼板支撑不得拆除,跨度4m及4m以上的梁下均应保留支撑,其间距不得大于3m。
(6)模板拆除后逐块传递下来,不得抛掷,拆下后,要注意保护,特别是定型模,应衣时清理干净,按规格分类堆放整齐。
三、模板支撑架计算
本工程框架梁截面尺寸有250×
350mm、250×
400mm、250×
450mm、250×
500mm、250×
550mm、250×
600mm、250×
650mm、250×
700mm等,取梁截面最大尺寸350×
700mm来计算;
现浇筑钢筋混凝土板板厚用有90mm、110mm、120mm等,取板120mm计算。
1、荷载计算:
(1)框架梁:
取1m长为计算单元,梁截面取大尺寸为350×
700mm.
模板及支架重量:
q1=1kn/m2
新浇砼重量:
q2=24kn/m2×
0.7m=16.8kn/m2
钢筋重量:
q3=2kn/m2
施工人员及设备荷载:
q4=1.5kn/m2
振捣砼时产生荷载:
q5=2kn/m2
荷载总计:
q=23.3kn/m2
故大梁每米长重:
Q=1.5×
(q1++q2+q3+q4+q5)×
0.35=12.24kn
因上梁荷载由钢管横担通过扣件传递给立杆,每个扣件抗滑力≥10kn,立杆根数为:
n=Q/10=2.23根/m2;
垂直于梁长米立杆为2根,则沿延长米方向2.23/2=1.115根;
沿梁延长米方向s=1/1.115=0.9m.故可设框架梁支撑立杆间距为500×
1000m,水平杆间距1500m,梁两侧支撑架各设一个道剪刀撑。
(2)板:
取1m2为计算单元,板厚120mm
新浇砼重量:
钢筋重量:
q3=0.5kn/m2
施工人员及设备荷载:
振捣砼时产生的荷截:
q=7.88kn/m2
每平方米板重:
7.88=11.82kn/m2
设立杆间距为1200×
1200mm,每立杆受的荷载:
1.2×
11.8=17kn.
故板立杆布置为1200×
1200mm,在板跨中部下立杆加双杆扣件,跨中纵横一道剪刀撑。
水平杆间距为1.5m。
2.强度验算:
N=[f]A
A——钢管净载面面积(φ48×
3.5mm钢管):
A=π/4(D2-d2)=4.893cm2
[f]——钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值:
f=251N/mm2
N=215×
4.893×
100=105.2KN>12.24KN
17KN
3、稳定性验算:
N=ΦA[f]
1——钢管截面惯性矩:
1=π/64(D2-d2)=12.188cm4
1=(I/A)1/2=1.578cm
入=1/1=1500/15.78=95.057;
查表得:
Φ=0。
626
故:
N=0.626×
489.3×
215=65.85KN
满足:
N>Q