接料台施工方案Word下载.docx
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1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为20.2m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.25m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；
脚手架沿墙纵向长度为150.00m；
采用的钢管类型为Φ48×
2.7；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距2.9m，水平间距2.4m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3.000kN/m2；
脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处湖北武汉市，基本风压0.32kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0.031；
5.承重混凝土板参数
板类型：
双向板；
板单元计算宽度Bc（m）：
6m；
板单元计算长度Bl（m）：
板厚度h（mm）：
200；
混凝土成型龄期TB（天）：
28；
混凝土强度等级：
[XB=C40]；
混凝土强度实测值fck（MPa）：
19.1；
钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）
X向正筋HRB33516@100ASX=2011
Y向正筋HRB33516@100ASY=2011
X向负筋HRB33516@100ASX'
=2011
Y向负筋HRB33516@100ASY'
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.031kN/m；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.3×
1.5/2=0.225kN/m；
活荷载标准值:
Q=3×
1.5/2=2.25kN/m；
荷载的计算值:
q=1.2×
0.031+1.2×
0.225+1.4×
2.25=3.457kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
最大弯矩Mqmax=3.457×
12/8=0.432kN·
m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=101.689N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=101.689N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.031+0.225+2.25=2.506kN/m；
νqmax=5ql4/384EI
最大挠度ν=5.0×
2.506×
10004/（384×
2.06×
105×
101900）=1.555mm；
小横杆的最大挠度1.555mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！
三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
P1=0.031×
1=0.031kN；
1×
1.5/2=0.225kN；
Q=3×
1.5/2=2.25kN；
荷载的设计值:
P=（1.2×
2.25）/2=1.729kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax=0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×
0.031×
1.5×
1.5=0.006kN·
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=0.213Pl
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.213×
1.729×
1.5=0.552kN·
M=M1max+M2max=0.006+0.552=0.558kN·
m
最大应力计算值σ=0.558×
106/4250=131.28N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力计算值σ=131.28N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax=0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax=0.677×
15004/（100×
101900）=0.051mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax=1.615Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.031+0.225+2.25）/2=1.253kN
ν=1.615×
1.253×
15003/（100×
101900）=3.254mm；
最大挠度和：
ν=νmax+νpmax=0.051+3.254=3.305mm；
大横杆的最大挠度3.305mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
P1=0.031×
1/2=0.016kN；
大横杆的自重标准值:
P2=0.031×
1.5=0.047kN；
1.5/2=2.25kN；
R=1.2×
（0.016+0.047+0.225）+1.4×
2.25=3.495kN；
R<
8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.00×
1/2）×
0.031/1.80]×
16.20=2.162kN；
（2）脚手板的自重标准值；
采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×
13×
（1+0.2）/2=3.656kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；
采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×
1.5/2=1.365kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:
0.005kN/m2
NG4=0.005×
16.2=0.122kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.305kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×
2/2=4.5kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
7.305+0.85×
1.4×
4.5=14.121kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'
=1.2NG+1.4NQ=1.2×
7.305+1.4×
4.5=15.066kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·
μs·
ω0
其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
ω0=0.32kN/m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
μz=0.74；
μs--风荷载体型系数：
取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7×
0.32×
0.74×
0.214=0.035kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.85×
0.035×
1.82/10=0.021kN·
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：
N=14.121kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
N=N'
=15.066kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.6cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=3.118m；
长细比:
L0/i=195；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.189
立杆净截面面积：
A=3.98cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.25cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=14120.892/（0.189×
398）+20515.247/4250=192.55N/mm2；
立杆稳定性计算σ=192.55N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=15065.892/（0.189×
398）=200.286N/mm2；
立杆稳定性计算σ=200.286N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=[φAf-（1.2NG2k+0.85×
1.4（ΣNQk+MwkφA/W））]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=5.143kN；
活荷载标准值：
NQ=4.5kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw/（1.4×
0.85）=0.021/（1.4×
0.85）=0.017kN·
Hs=（0.189×
3.98×
10-4×
205×
103-（1.2×
5.143+0.85×
（4.5+0.189×
100×
0.017/4.25）））/（1.2×
0.125）=23.578m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=Hs/（1+0.001Hs）
[H]=23.578/（1+0.001×
23.578）=23.035m；
[H]=23.035和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=23.035m。
脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，
ω0=0.7×
0.92×
0.214×
0.32=0.044kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=1kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=250/16的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×
103=78.163kN；
Nl=6<
Nf=78.163,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=6小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！
普通型钢悬挑脚手架接料台计算书
双排脚手架搭设高度为17.4m，立杆采用单立杆；
立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，
内排架距离墙长度为0.28m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距2.9m，水平间距3m，采用扣件连接；
施工均布荷载（kN/m2）:
3.000；
本工程地处湖北武汉市，基本风压0.39kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.951；
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:
0.1426；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；
栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.140；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
脚手板铺设层数:
11层；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:
竹夹板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度2.6m。
锚固压点压环钢筋直径（mm）:
20.00；
楼板混凝土标号:
C30；
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:
9.000；
钢丝绳与墙距离为（m）:
2.900；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
P1=0.03kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×
0.9/（1+1）=0.135kN/m；
0.9/（1+1）=1.35kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.03+1.2×
0.135=0.198kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×
1.35=1.89kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.198×
1.52+0.10×
1.89×
1.52=0.461kN·
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.52-0.117×
1.52=-0.542kN·
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.461×
106,0.542×
106）/4120=131.553N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=131.553N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.03+0.135=0.165kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.35kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×
0.165×
15004/（100×
98900）+0.990×
1.35×
98900）=3.599mm；
大横杆的最大挠度3.599mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值：
p1=0.03×
1.5=0.045kN；
脚手板的自重标准值：
0.9×
1.5/（1+1）=0.203kN；
活荷载标准值：
Q=3×
1.5/（1+1）=2.025kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×
（0.045+0.202）+1.4×
2.025=3.132kN；
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×
0.03×
0.92/8=0.004kN·
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/4
Mpmax=3.132×
0.9/4=0.705kN·
m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.708kN·
最大应力计算值σ=M/W=0.708×
106/4120=171.954N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=171.954N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×
9004/（384×
98900）=0.013mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.045+0.202+2.025=2.273kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl3/48EI
νpmax=2272.8×
9003/（48×
98900）=1.694mm；
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.694=1.707mm；
小横杆的最大挠度为1.707mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
P1=0.03×
1/2=0.023kN；
P2=0.03×
0.9/2=0.014kN；
P3=0.3×
1.5/2=0.202kN；
1.5/2=2.025kN；
（0.023+0.014+0.202）+1.4×
2.025=3.121kN；
五、脚手架立杆荷载的计算
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m
NG
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