型钢悬挑脚手架计算书Word文件下载.docx

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木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准gk（kN/m）

0.12

横向斜撑布置方式

3跨1设

结构脚手架作业层数njj

1

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

3

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）

2

地区

内蒙古赤峰市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

风荷载体型系数μs

1.13

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

1.25，1.03

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.42，0.35

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

121900

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

5080

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.038+Gkjb×

la/（n+1））+1.4×

Gk×

la/（n+1）=1.2×

（0.038+0.35×

1.5/（2+1））+1.4×

3×

1.5/（2+1）=2.36kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.038+Gkjb×

la/（n+1））+Gk×

la/（n+1）=（0.038+0.35×

1.5/（2+1））+3×

1.5/（2+1）=1.71kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.36×

0.62/8，2.36×

0.152/2]=0.11kN·

m

σ=Mmax/W=0.11×

106/5080=20.87N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'

lb4/（384EI），q'

a14/（8EI）]=max[5×

1.71×

6004/（384×

206000×

121900），1.71×

1504/（8×

121900）]=0.115mm

νmax＝0.115mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm

3、支座反力计算

Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.36×

（0.6+0.15）2/（2×

0.6）=1.1kN

Rmax'

=q'

（lb+a1）2/（2lb）=1.71×

0.6）=0.8kN

四、纵向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.1kN

0.038=0.046kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=0.8kN

=0.038kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.45×

106/5080=88.39N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝2.096mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=2.57kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.9

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：

Rmax=1.1kN≤Rc=0.9×

8=7.2kN

纵向水平杆：

Rmax=2.57kN≤Rc=0.9×

六、荷载计算

脚手架搭设高度H

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+（lb+a1）×

n/2×

0.038/h）×

H=（0.12+（0.6+0.15）×

2/2×

0.038/1.5）×

22.25=3.1kN

单内立杆：

NG1k=3.1kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

（lb+a1）×

Gkjb×

1/2/2=（22.25/1.5+1）×

1.5×

（0.6+0.15）×

0.35×

1/2/2=1.56kN

1/2表示脚手板2步1设

NG2k1=1.56kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/2=（22.25/1.5+1）×

0.17×

1/2=2.02kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

22.25=0.33kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.56+2.02+0.33=3.91kN

NG2k=NG2k1=1.56kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj+nzj×

Gkzj）/2=1.5×

（1×

3+1×

2）/2=2.81kN

内立杆：

NQ1k=2.81kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（3.1+3.91）+0.9×

2.81=11.95kN

（3.1+1.56）+0.9×

2.81=9.13kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.8

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

489

连墙件布置方式

两步一跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×

103/15.8=142.41≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.5=2.6m

长细比λ=l0/i=2.6×

103/15.8=164.48

查《规范》表A得，φ=0.262

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'

=NG1k+NG2k+NQ1k=3.1+3.91+2.81=9.82kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（3.1+3.91）+1.4×

2.81=12.35kN

σ=N/（φA）=12347.45/（0.262×

489）=96.38N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（3.1+3.91）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

1.52/10=0.15kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=11953.7/（0.262×

489）+148169.69/5080=122.47N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面面积Ac（mm2）

连墙件截面回转半径i（mm）

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

1×

la=1.4×

0.42×

1.5=2.67kN

长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9

（Nlw+N0）/（φAc）=（2.67+3）×

103/（0.9×

489）=12.85N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=2.67+3=5.67kN≤0.9×

悬挑梁验算

一、基本参数

悬挑方式

普通主梁悬挑

主梁间距（mm）

1500

主梁与建筑物连接方式

平铺在楼板上

锚固点设置方式

压环钢筋

压环钢筋直径d（mm）

16

主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）

2100

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）

100

主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）

3900

梁/楼板混凝土强度等级

C40

二、荷载布置参数

作用点号

各排立杆传至梁上荷载标准值F'

（kN）

各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）

各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）

主梁间距la（mm）

9.82

12.35

1450

2050

附图如下：

平面图

三、主梁验算

主梁材料类型

工字钢

主梁合并根数nz

主梁材料规格

20a号工字钢

主梁截面积A（cm2）

35.5

主梁截面惯性矩Ix（cm4）

2370

主梁截面抵抗矩Wx（cm3）

237

主梁自重标准值gk（kN/m）

0.279

主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

215

主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁弹性模量E（N/mm2）

荷载标准值：

=gk=0.279=0.28kN/m

第1排：

F'

1=F1'

/nz=9.82/2=4.91kN

第2排：

2=F2'

荷载设计值：

gk=1.2×

0.279=0.33kN/m

F1=F1/nz=12.35/2=6.18kN

F2=F2/nz=12.35/2=6.18kN

1、强度验算

σmax=Mmax/W=22.4×

106/237000=94.52N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图（kN）

τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=13.05×

1000×

[100×

2002-（100-7）×

177.22]/（8×

23700000×

7）=10.62N/mm2

τmax=10.62N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3、挠度验算

νmax=14.53mm≤[ν]=2×

lx/250=2×

2100/250=16.8mm

4、支座反力计算

R1=-5.1kN,R2=19.44kN

四、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：

N=[0]/nz=[0]/2=0kN

压弯构件强度：

σmax=Mmax/（γW）+N/A=22.4×

106/（1.05×

237×

103）+0×

103/3550=90.02N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=0.99

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.79。

σ=Mmax/（φbWx）=22.4×

106/（0.79×

103）=120.38N/mm2≤[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：

N/2=2.55kN

压环钢筋验算：

σ=N/（4A）=N/πd2=5.1×

103/（3.14×

162）=6.34N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

65=55.25N/mm2

注：

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度