钢管落地卸料平台施工方案Word格式文档下载.docx
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296个工作日
优
9
工程概况
建筑规模
占地面积
5390.83m2
建筑面积8340.95m2
层数
地上4层，地下1层
建筑高度
16.75m
建筑功能
住宅
结构类型
劲性钢筋砼框架结构
基础形式
预应力高强砼管桩
二、编制依据根据施工现场实际情况，卸料平台为落地式钢管卸料平台，1#、
3#卸料平台从一层开始搭设，搭设高度为9.75m；
2#卸料平台从二层开始搭设，搭设高度为4.5m
三、施工工艺流程
材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横
向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎
防护栏杆→扎安全网→平板→防护板
四、主要施工材料
Ф48mm×
3.5mm钢管；
锻钢扣件；
脚手板（45mm*300mm*3000m铁m片脚手板），2000目密目式安全防护网
五、质量要求
脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法
六、质量保证措施
1、脚手架的各种材料，在进入施工现场时，应进行检查验收，经检
查验收不合格的材料应及时清除出场；
2、主要受力杆件的规格、杆件设置应符合专项施工方案的要求；
3、地基应符合专项施工方案的要求，应平整坚实，垫板必须铺放平整，不得悬空；
4、连墙件应设置牢固；
5、剪刀撑、斜撑等的加固杆件应设置齐全，连接可靠；
6、搭设过程中门洞、转角等部位的构造应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011的规定
7、在使用过程中，应对竹脚手架经常性的检查与维护，并应及时清理架体上的垃圾和杂物。
七、安全保证措施
1、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。
2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正
1）基础完工后及脚手架搭设前；
2）作业层上施加荷载前；
3）每搭设完6m～8m高度后；
4）达到设计高度后；
5）遇有六级强风及以上风或大雨后；
冻结地区解冻后；
6）停用超过一个月。
3、使用阶段
1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；
2）严禁任意悬挂起重设备；
3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。
4）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
连墙件；
5）必须对脚手架采取加固措施；
6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。
8）立杆底座应安放厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢等。
垫板与混凝土板接触紧密平整。
八、注意事项
1、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。
4、严禁将外径不同规格的钢管混合使用。
5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
6、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。
7、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。
严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。
九、现场布置图
十、钢管落地卸料平台计算书
计算依据：
1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
3）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5）、《钢结构设计标准》GB50017-2017
1、架体参数
平台水平支撑钢管布置图
2、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.038
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.3
栏杆、挡脚板自重
g3k（kN/m）
0.16
安全设施与安全网自重
g4k（kN/m2）
0.01
材料堆放最大荷载
q1k（kN/m2）
施工均布荷载q2k（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m）
风荷载体型系数μs
1.21
风压高度变化系数μz
0.65（连墙件强度验算）,0.65（立杆稳定性验算）
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
4、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Φ48×
3.5
钢管截面抵抗矩W（cm3）
5.08
钢管截面惯性矩I（cm4）
12.19
钢管弹性模量E（N/mm）
206000
钢管抗压强度设计值
205
[f]（N/mm2）
G
1k=g1k=0.038kN/m;
）、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
1=1.2×
（G1k+G2k）=1.2×
（0.038+0.090）=0.154kN/m;
2=1.4×
（Q1k+Q2k）=1.4×
（0.900+0.600）=2.100kN/m;
板底支撑钢管计算简图
322
10）=41.626N/mm≤[f]=205.00N/mm;
满足要求！
2）、挠度计算
q'
=G1k+G2k=0.038+0.090=0.128kN/m
=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
R'
max=（1.100×
q'
1+1.200×
2）×
l=（1.100×
0.128+1.200×
1.500）×
0.90=1.747kN;
'
4'
4
ν=（0.677q'
1l4+0.990q'
2l4）/100EI=（0.677×
0.128×
（0.90×
103）4+0.990×
1.500×
103）4）/（100×
206000.00×
12.19×
104）=0.411mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm
5、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
Φ48×
钢管弹性模量E（N/mm2）
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，由
于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。
=g1k=0.038kN/m;
q=1.2g1k=0.046kN/m;
p=Rmax/2=1.210kN;
p=Rmax/2=0.873kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.294kN·
m;
横向钢管计算剪力图Rmax=3.998kN;
横向钢管计算变形图
νmax=0.492mm;
σ=Mmax/W=0.294×
106/（5.08×
103）=57.899N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
νmax=0.492mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;
6、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×
0.80=6.400kN≥R=3.998kN
7、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径i（cm）1
.58
钢管的净截面A（cm2）
4.89
双立杆计算方法
按照分配系
数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=（la+2.00×
lb+2.00×
h）×
g1k/h×
H+g1k×
la×
2.00/1.00=（0.90+2.00×
0.90+2.00×
1.80）×
0.038/1.80×
9.750+0.038×
0.90×
2.00/1.00=1.365kN
NG2=g2k×
la×
lb/1.00=0.300×
0.90/1.00=0.243kN;
NG3=g3k×
la=0.16×
0.9=0.144kN;
NG4=g4k×
H=0.01×
0.9×
1.8=0.016kN;
NQ1=q1k×
lb/1.00=3.000×
0.90/1.00=2.430kN;
NQ2=q2k×
lb/1.00=2.000×
0.90/1.00=1.620kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×
1.4（NQ1+NQ2）=1.2×
（1.365+0.243+0.144+0.016）+0.9×
1.4×
（2.430+1.620）=7.225kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×
1.50×
1.80=2.700m
长细比λ=L0/i=2.700×
103/（1.58×
10）=170.886≤[λ]=250满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×
1.500×
1.8=3.119m
长细比λ=L0/i=3.119×
103/（1.58×
10）=197.373由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.186
ωk=μzμsωo=0.65×
1.21×
0.30=0.236kN/m
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.9×
1.4×
0.236×
1.802/10=0.087kN·
m；
32σ=kN/φA+Mw/W=0.60×
7.225×
103/（0.186×
4.89×
102）+0.087
8、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件对卸料平台变形
约束力N0（kN）
内立杆离墙距离a（m）
1）、强度验算
2ωk=μzμsωo=0.65×
AW=1.80×
0.90×
2×
3=9.7m2
Nw=1.4×
ωk×
Aw=1.4×
0.236×
9.7=3.211kN
N=Nw+N0=3.211+3.00=6.211kN
长细比λ=L0/i=（0.30+0.12）×
10）=26.582，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.950。
-4
Nf=0.85φA[f]=0.85×
0.950×
4.890×
10-4×
205.00×
103=80.948kN
N=6.211≤Nf=80.948kN
2）、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×
0.80=6.400kN
N=6.211kN≤Rc=6.400kN
9、立杆支承面承载力验算
地基基础
混凝土楼板
混凝土板厚度h（mm）
300
砼设计强度等级
C35
立杆底座面积A（mm2）
100×
100
1）、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：
βh=1,ft=1.57N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=300-15=285mm,μm=4×
（100.00+ho）=4×
（100.00+285）=1540.00mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×
1×
1.57×
10+0.15×
103×
1）×
1×
1.540×
0.285=548.186kN>
N=7.225kN
2）、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：
0.5ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.143,fcc=0.85×
16.70=14.195kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×
0.143×
14.195×
0.01=15.209kN>
6322
×
103）=64.727N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
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