120厚楼板模板施工方案及计算书文档格式.docx
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0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值M<
（kN/m2）
基本风压
«
0（kN/m2）
0.22
风压高度变化系数
0.9
风荷载体型系数逅0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
6
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
1000
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
400
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
315
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
300
小梁两端各悬挑长度（mm）
250,250
主梁两端各悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下:
模板设计平面图
B3Dn
模板设计剖面图（楼板长向）
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模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》521"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000X8X8/6=54000mm3,1=bh3/12=100018X18X18/12=486000mm4
1、强度验算
qi=0.9max[1.2（Gik+（G3k+G2k）>
h）+1.4Qik,1.35（Gik+
（G3k+G2k）来）+1.4区7Qik]为=0.9max[1.2（0C1+（1.1+24）0.：
12）+1.425,
1.3501+（1.1+24）0.12）+1.40725]1>
=6.511kN/m
q2=0.9X.2G1k>
^=0.91.2%.11=0.108kN/m
p=0.91.4Q1k=0.9X.42.5=3.15kN
Mmax=max[q1|2/8,q2|2/8+pl/4]=max[6.5110.3?
/8,0.1080.32/8+3.150.3/4]=
0.237kNm
尸Mmax/W=0.237106/54000=4.397N/mm2<
[f=15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）>
h）^=（0.1+（1.1+24）0.12）1=3.112kN/m
V5ql4/（384EI）=5>
3.1123004/（38410000>
486000）=0.068mm<
[=1/250=
300/250=1.2mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50X100
小梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值［t］（N/mn?
）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩l（cm4）
416.67
因［L/la］取整=［5300/900］取整=5,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为
250mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：
PPPP
1；
J4
1、强度验算
qi=0.9max[1.2（Gik+（G3k+G2k）来）+1.4Qik,
1.35（Gik+（G3k+G2k）>
h）+1.4区7Qik]为=0.9max[1.2（0.3+（1.1+24）0.K2）+1.425,
1.3503+（1.1+24）0.12）+1.407>
2.5]区3=2.018kN/m
因此，q1静=0.91.2（G1k+（G3k+G2k）>
h）为=0.91.2®
.3+（1.1+24）0.12）0.3=
1.073kN/m
5活=0.91.4Q1k>
t=0.91.42.5>
0.3=0.945kN/m
M1=0.107qi静L2+0.121qi活L2=0.107为.073>
0.92+0.1210.9450.92=0.186kNm
^=0.91.2>
0.30.3=0.097kN/m
p=0.91.4Q1k=0.9X.4>
2.5=3.15kN
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107cpL2+0.181pL]=
max[0.0770.0970.92+0.21>
3.150.9,0.1070.0970.92+0.1813.150.9]=0.601kNmM3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[2.0180.252/2,0.0970.252/2+3.150.25]=0.791kNm
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.186,0.601,0.791]=0.791kNm
尸Mmax/W=0.791106/83330=9.487N/mm2<
[f=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.607qi静L+0.62q1活L=0.6071.0730.9+0.620.9450.9=1.114kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.6070.0970.9+0.6813.15=2.198kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.0180.25,0.0970.25+3.15]=3.174kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.114,2.198,3.174]=3.174kN
Tax=3Vmax/（2bh0）=3>
3.1741000/（2100>
50）=0.952N/mm2<
[=].78N/mm2
3、挠度验算
q=（Gik+（G3k+G2k）来）为=（0.3+（24+1.1）0.12）区3=0.994kN/m
跨中vax=0.632qL4/（100EI）=0.6320.9949004/（1009350>
4166700）=0.106mm<
[v]=1/250=900/250=3.6mm
悬臂端vax=qL4/（8EI）=0.9942504/（89350>
4166700）=0.012mm<
[=11/250=
250/250=1mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
①48X3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[t]（N/mn?
125
主梁截面惯性矩l（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
q1=0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）>
h）+1.4Q1k,
1.35（G1k+（G3k+G2k）>
h）+1.4区7Q1k]为=0.9max[1.2（0.5+（1.1+24）0.12）+1.41.5,
1.3505+（1.1+24）0.12）+1.407X.5]区3=1.705kN/m
q1静=0.91.2（G1k+（G3k+G2k）来）为=0.9X.2®
.5+（1.1+24）0.12）0.3=1.138kN/m
q^=0.91.4Q1k>
b=0.9X.41.50.3=0.567kN/m
q2=（G1k+（G3k+G2k）>
h）>
b=（0.5+（1.1+24）0.12）0<
3=1.054kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax=（1.143qi静+1.223q1活）L=1.1431.1380.9+1.2230.5670.9=
1.795kN
按悬臂梁，R1=q1l=1.7050.25=0.426kN
R=max[Rmax,R1]=1.795kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax=1.143cpL=1.1431.0540.9=1.084kN
按悬臂梁，R1=q21=1.0540.25=0.263kN
R=max[Rmax，R1]=1.084kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
1.795kN1795kNT795kN1.795kN1795kN17S5kN1.795kNT795kN1795kN1795kNL735kN1795kN
woo
r彳
rH
rd
r彳
r<
主梁弯矩图（kNm）
Mmax=0.625kNm
尸Mmax/W=0.625X06/4490=139.186N/mm2<
[f>
205N/mm2
3、抗剪验算
315633.193.497
主梁剪力图（kN）
Vmax=3.617kN
Tax=2Vmax/A=2X3.617*000/424=17.062N/mmw[zF]25N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
vax=0.944mm
跨中vax=0.944mm<
[v]=1000/250=4mm
悬挑段vax=0.77mm<
[v]=250/250=1mm
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点
200
顶部立杆计算长度系数g1
1.386
的长度a（mm）
非顶部立杆计算长度系数卩2
1.755
钢管类型
①48X3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
顶部立杆段：
loi=kw（hd+2a）=1.155K386总500+2送00）=3041.577mm
刀=101/i=3041.577/15.9=191.294，查表得,血=0.197
Mw=0.9X14lah2/10=0.9銘4022&
9X.82/10=0.079kNm
Nw=
1.2艺Nk+0.9X1.42Q（k+Mw/lb）=[1.2（X.5+（24+1.1）0.12）+0.91XX]X.9X+0.9X.4X.079/1=5.027kN
f=Nw/（©
A）+MW=5026.956/（0.19742X）+0.079X6/4490=77.858N/mm2<
[f=
205N/mm2
非顶部立杆段：
l02=k留h=1.155X755X800=3648.645mm
；
2=l02/i=3648.645/15.9=229.475,查表得，©
=0.139
Mw=0.9X14lah2/10=0.9X4X.22X.9X.82/10=0.079kNm
1.2艺Nk+0.9X1.42Q（NMw/lb）=[1.2（X.75+（24+1.1）0.12）+0.91XX]X.9X+0.9X.4X.079/1=5.297kN
A）+MW=5296.956/（0.139424）+0.079106/4490=107.552N/mm2<
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N=5.027kN<
R=kcX8=1X8=8kN
九、立柱地基基础验算
地基土类型
岩石
地基承载力设计值fak（kPa）
950
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p=N/（mfA）=5.297/（10X）=52.97kPaWf950kPa
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