地下室主楼木木模板计算书Word格式.docx
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0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
0.14
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
5.5
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
100
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
450
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁两端各悬挑长度（mm）
100，100
主梁两端各悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（1.1+24）×
0.15）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=7.324kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.324×
0.22/8，0.108×
0.22/8+3.15×
0.2/4]=0.158kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.158×
106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
0.15）×
1=3.865kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
3.865×
2004/（384×
10000×
281250）＝0.029mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
因[B/lb]取整-1＝[4500/900]取整-1＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
max[1.2×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.2＝1.508kN/m
因此，q1静＝0.9×
1.2（G1k+（G3k+G2k）×
0.2＝0.878kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.2＝0.63kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
0.878×
0.92+0.121×
0.63×
0.92＝0.138kN·
0.3×
0.2＝0.065kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×
0.065×
0.92+0.21×
3.15×
0.9，0.107×
0.92+0.181×
0.9]＝0.599kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.508×
0.12/2，0.065×
0.12/2+3.15×
0.1]＝0.315kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.138，0.599，0.315]＝0.599kN·
σ＝Mmax/W＝0.599×
106/42670＝14.047N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×
0.9+0.62×
0.9＝0.831kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×
0.9+0.681×
3.15＝2.181kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.508×
0.1，0.065×
0.1+3.15]＝3.156kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.831，2.181，3.156]＝3.156kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.156×
1000/（2×
80×
40）＝1.48N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.2＝0.813kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×
0.813×
9004/（100×
9350×
1706700）＝0.211mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.2＝1.301kN/m
q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
1.35×
0.2＝1.036kN/m
1.5×
0.2＝0.378kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.2=0.853kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×
1.036×
0.9+1.223×
0.378×
0.9＝1.482kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.301×
0.1＝0.13kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.482kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×
0.853×
0.9＝0.877kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.853×
0.1＝0.085kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.877kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.573kN·
σ＝Mmax/W＝0.573×
106/4490＝127.728N/mm2≤[f]＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.287kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.287×
1000/424＝15.504N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.706mm
跨中νmax=0.706mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.238mm≤[ν]=100/250=0.4mm
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
Mw=0.9×
1.4ωklah2/10=0.9×
0.14×
0.9×
1.82/10＝0.053kN·
Nw＝1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ（NQik+Mw/lb）=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.15）+0.9×
1]×
0.9+0.9×
0.053/0.9＝5.24kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5240.251/（0.197×
424）+0.053×
106/4490＝74.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
（0.75+（24+1.1）×
0.053/0.9＝5.483kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5483.251/（0.139×
106/4490＝104.821N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.24kN≤[N]＝30kN
九、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
115
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.483/（1×
0.1）＝54.833kPa≤fak＝115kPa
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