内脚手架施工方案Word文件下载.docx
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工程概况
榕江站位于贵州省榕江县，东邻黎平县、从江县，西与雷山县，
三都县接壤，北界剑河县，南接荔波县，站中心里程DK142+220站
房3000雨棚7200山2,站场总规模2台4线；
站房形式为“线侧
下”式。
建筑层数地下室局部一层，主体一层，局部两层。
施工准备
1钢管、扣件
（1）材质：
引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安
全技术规范》（JGJ130的相关规定
（2）验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。
并且使用前必须进行抽样检测。
钢管外观质量要求：
a钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
b钢管外径、壁厚、端面等的偏差；
钢管表面锈蚀深度；
钢管的
弯曲变形应符合附录E的规定;
c钢管应进行防锈处理。
扣件外观质量要求：
a有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用;
b扣件应进行防锈处理。
2技术资料
施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的
来源、数量和质量检验等情况人员管理。
四、构造要求
1架体总体要求
1）对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
2）支模架体高宽比：
模板支架的整体高宽比不应大于5。
3）对于顶板施工的满堂脚手架，待底板施工完成2天后（养
护到位），强度达到lOMPa时，满足脚手架基础承载力要求，可直接搭设脚手架。
2架体立柱
（1）架体采用楼层层高标准脚手架钢管①48mM进行架体搭设;
在高度不满足要求时采用可调托座进行调节，同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
2）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。
扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。
无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
3）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直
角扣件固定在距底座上皮不大于200mn处的立杆上，横向扫地杆亦应
采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用①48mM钢
管，用扣件与钢管立柱扣牢。
钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪
刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm并应采用2个旋转扣件
分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
5）钢管立柱底部应设垫木。
6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，
相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离
1/3。
不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的
7）采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管
立柱错开固定在水平拉杆上。
8）可调托座使用：
可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，
托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm梁底立杆应按梁宽均匀设
置，其偏差不应大于25mm调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm另
外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题
3架体水平杆
（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
（2）搭设要求：
水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接、搭接应符合下列规定：
a对接扣件应交错布置：
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离
不应小于500mm各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;
b搭接长度不应小于1m应等距离设置3个旋转扣件固定，端
部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（3）主节点处水平杆设置：
主节点处必须设置一根横向水平杆，
用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点两个直角扣件的中心距不应大于
150mm。
4剪刀撑
剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量
（1）设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设
置剪刀撑：
a模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道
纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
b模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设
置一道水平剪刀撑。
（2）剪刀撑的构造应符合下列规定：
a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m剪刀撑斜杆
与地面倾角宜在45?
~60?
之间。
倾角为45?
时，剪刀撑跨越立杆的根
数不应超过7根；
倾角为60?
时，则不应超过5根；
b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端
或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
d设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
五、验收管理
1验收程序
模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。
项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。
对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
2验收内容
a材料——技术资料
b参数——专项施工方案
c构造——专项施工方案和本规程
3
扣件力矩检验
按随机分布原则进行。
4验收记录
按相关规定填写验收记录表。
六、使用管理
1作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
脚手架不得与模板支架相连。
2模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
3架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。
4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知
浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；
混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
七、拆除管理
1拆除时间：
必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。
2拆除方法：
模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。
分段拆除的高差不应大于二步。
设有连墙件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：
a严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
b运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。
4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。
5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。
6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。
7待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配
件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱
模剂，入库备用。
一）现浇板验算
1、参数信息
a模板支架参数
横向间距或排距（m）:
；
纵距（m）:
步距（m）:
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
模板支架搭设高度（m）:
采用的钢管（mm）:
①48X;
板底支撑连接方式：
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
;
b荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
c材料参数
面板采用胶合面板，厚度为14mm板底支撑采用方木;
面板弹性模量E（N/mm）:
6000;
面板抗弯强度设计值（N/mm）:
15；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
木方的间隔距离（mm）:
;
木方弹性模量E（N/mm2）:
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
木方的截面宽度（mm）:
；
木方的截面高度（mm）:
d楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
模板支架立面图
单位；
（mm）
S__j
-A-
图2楼板支撑架荷载计算单元
2模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度
和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=80X6=26.133cm3;
4
I=80X12=18.293cm;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
a荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:
qi=25XX+X=kN/m;
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=3X=kN/m;
b强度计算
计算公式如下：
M=
其中：
q=x+X=m
最大弯矩M=XX2002=29376N-m
面板最大应力计算值（T=M/W=29376/=mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2;
面板的最大应力计算值为N/mm2小于面板的抗弯强度设计值
15N/mm,满足要求!
c挠度计算
挠度计算公式为
V=（100EI）<
[V]=l/250
其中q二qi=m
面板最大挠度计算值
V=XX200/（100X6000XX
104）=0.033mm;
0.8mm,满足要求!
3模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=b<
h2/6=4X8X8/6=42.67cm3
I=bXh3/12=4X8X8x8/12=170.67cm4
方木楞计算简图
a荷载的计算
qi=25XX+X=kN/m
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
b强度验算
计算公式如下:
最大弯矩M==XX=kN•m
方木最大应力计算值（T=M/W=X106/=N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=N/mm2；
方木的最大应力计算值为N/mm2小于方木的抗弯强度设计值
13N/mm2,满足要求!
c抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
T=3V/2bhn<
[T]
其中最大剪力:
V=XX=kN；
方木受剪应力计算值T=3XX103/（2X40X80）=N/mm2;
方木抗剪强度设计值[T]=N/mm2;
方木的受剪应力计算值N/mm2小于方木的抗剪强度设计值
N/mrr,满足要求!
d挠度验算
[V]=1/250
均布荷载q二q1=kN/m;
最大挠度计算值V=XX8004心00X9000X=0.150mm;
最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm;
方木的最大挠度计算值0.150mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!
4木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN•m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大支座力Qmax=kN
最大应力（7=4490=N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值N/mm2小于支撑钢管的抗压强度
设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.473mm小于800/150与10mm,满足要
求。
5扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数,
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=kN;
R<
kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
。
6模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
a静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=X=kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NCG=XX=kN;
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25XXX=kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=kN；
b活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=（3+2）XX=kN；
c不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N=+=kN
7立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
（T=N/（©
A）<
[f]
其中N
立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=kN；
（I）—
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表
得到；
■
i---
计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm
A
立杆净截面面积（cm2）：
A=cm2；
W
立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:
W=cm3
[f]
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和
L0二h+2a,为安全计，取二者间的大值，即L0=max[xx,+2x]=；
k
计算长度附加系数，取；
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，
取；
度；
a=0.1m；
得到计算结果：
L0/i=3142/=198
由长细比Io/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0
钢管立杆受压应力计算值；
C=8680/x446）=mm2;
立杆稳定性计算（T=mm小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm，满足要求。
二）梁的验算
a、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:
梁截面高度D（m）:
立杆沿梁跨度方向间距La（m）:
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
立杆步距h（m）:
梁支撑架搭设高度H（m）:
梁两侧立杆间距（m）:
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:
3;
采用的钢管类型为①48X；
双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:
2.荷载参数
模板自重（kN/m2）:
钢筋自重（kN/m3）:
新浇混凝土侧压力标准值
（kN/m2）:
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:
3.材料参数
木材品种:
东北落叶松；
木材弹性模量E（N/mm2）:
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
木材抗剪强度设计值
fv（N/mm2）:
面板类型:
胶合面板；
面板弹性模量E（N/mm2）:
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
梁底方木截面高度h（mm）：
梁底纵向支撑根数：
5;
面板厚度（mm）:
5.梁侧模板参数
次楞间距（mm）:
200，主楞竖向根数：
4;
主楞间距为：
100mm220mm210mm
穿梁螺栓水平间距（mm）:
500；
穿梁螺栓直径（mm）：
MI4
（2）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
F二0・22必1炖F^YH
其中丫--混凝土的重力密度，取m3
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0
时系统按200/（T+15）计算，得;
取;
B1--外加剂影响修正系数，取;
B2--混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得kN/m2、kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。
（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考
虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新
浇混凝土侧压力。
q
/1
!
1
/■f:
r1
P1!
理
4+
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下：
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=80XX6=;
M--面板的最大弯距（N•mm）
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
q=q1+q2=+=kN/m
计算跨度（内楞间距）：
I=200mm
经计算得到，面板的受弯应力计算值：
（T=X1（0/X104二mm2
面板的抗弯强度设计值：
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值T二mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!
2.挠度验算
面板的最大挠度计算值：
V=5XX2004/（384X9500XX105）=;
面板的最大容许挠度值：
[V]=I/250=200/250=0.8mm
面板的最大挠度计算值V=小于面板的最大容许挠度值
[V]=0.8mm,满足要求!
（四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm截面高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=6X82/6=64cm3;
I=6X83/12=256cm4;
—1.+200yO200扌
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
（T=—<
内楞的净截面抵抗矩;
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
M=ql2/10
其中，作用在内楞的荷载，q二X18X+X2XX1=m
内楞计算跨度（外楞间距）：
I=200mm;
内楞的最大弯距：
M二XX2002=X104N-mm
最大支座力：
R=XX=kN;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值7=X104/X105=
N/mm2
内楞的抗弯强度设计值：
[f]=15N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值（7=N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求!
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值：
V=XX2007（100X10000XX106）=mm
内楞的最大容许挠度值：
[V]=200/250=;
内楞的最大挠度计算值V=小于内楞的最大容许挠度值
[V]=，满足要求!
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
截面类型为圆钢管48X；
外钢楞截面抵抗矩W=；
外钢楞截面惯性矩I二；
（1）.外楞抗弯强度验算
（T=——<
W
外楞受弯应力计算值（N/mm2）
外楞的净截面抵抗矩;
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F<
a=kN•m
外楞的受弯应力计算值T二mm2小于外楞的抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求!
（2）.外楞的挠度验算
其中E-外楞的弹性模量：
206000N/mm2
F--作用在外楞上的集中力标准值：
F=;
I--计算跨度：
l=500mm
I-外楞的截面惯性矩：
I=243800mm4
外楞的最大挠度计算值：
V=x11542X（100XX=；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为mm
外楞的最大容许挠度值：
[V]=500/400=1.25mm;
外楞的最大挠度计算值V=小于外楞的最大容许挠度值
[V]=1.25mm,满足要求!
（五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
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