某医学院楼板模板支撑门式架计算书Word格式文档下载.docx
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底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）q2=5.18kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mm；
W=bh2/6=1000×
182/6=54000mm3；
I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2=-0.105×
8.68×
3002=-82026N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×
300=1578N
b.①＋②＋③荷载
M2=KMq2L2=-0.105×
5.18×
3002=-48951N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2=0.078×
3002=36364N.mm
V2=KVq2L=0.606×
300=942N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/（100EI）=0.644×
（5.18/1.2）×
3004/（100×
6000×
486000）=0.08mm
c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×
2.50=3.50kN，计算简图如下：
跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×
PL=0.200×
3.50×
1000×
300=210000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×
PL=-0.100×
300=-105000N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×
3.50=2.10kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/（100EI）=1.456×
（3.50/1.4）×
3003/（100×
486000）=0.34mm
2）抗弯强度验算
M1=-82026N.mm
M2＋M5=-153951N.mm
M3＋M4=246364N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=246364N.mm=0.25kN.m
σ=Mmax/W=246364/54000=4.56N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=4.56N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1578N
V2+V3=942+2100=3042N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=3042N=3.04kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×
3042/（2×
900×
18）=0.28N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.28N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4）挠度验算
υmax=υ2+υ3=0.08+0.34=0.42mm
[υ]=300/250=1.20mm
楼板底模挠度υmax=0.41mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；
第一层龙骨间距300mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3；
I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算
第一层龙骨受均布荷载：
q=q1×
第一层龙骨间距/计算宽度=8.68×
300/1000=2.60kN/m
弯矩系数KM=0.094
Mmax=KMqL2=0.094×
2.60×
12002=351936N.mm=0.35kN.m
σ=Mmax/W=351936/85333=4.12N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.12N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数Kv=0.594
Vmax=KVqL=0.594×
1200=1853N=1.85kN
1853/（2×
80×
80）=0.43N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×
第一层龙骨间距/计算宽度=5.18/1.2×
300/1000=1.30kN/m=1.30N/mm
挠度系数Kυ=1.432
υmax=Kυq’L4/（100EI）=1.432×
1.30×
12004/（100×
9000×
3413333）=1.26mm
[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=1.26mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（4）第二层龙骨验算
门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；
W＝1×
I＝1×
803/12=3413333mm4；
P=8.68×
0.30×
（0.6+0.60/2）×
1000=2344kN
弯矩系数KM=-0.333
Mmax=KMPL=-0.333×
2344×
900=-702497N.mm=-0.70kN.m
σ=Mmax/W=702497/85333=8.23N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=8.23N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=1.333
Vmax=KVP=1.333×
2.34×
1000=3119N=3.12kN
3119/（1×
2×
80）=0.73N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.73N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
（3）挠度验算
挠度系数Kυ=1.466
P，=5.18/1.2×
1000=1166kN
υmax=KυP，L3/（100EI）
=1.466×
1166×
9003/（100×
3413333）=0.41mm
[υ]=900/250=3.60mm
第二层龙骨挠度υmax=0.41mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
3.支撑强度验算
（1）荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数3.666
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=3.666×
2344/1000=8.59kN
每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:
NQK2=（0.6+0.30）×
0.90×
1=0.81kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=8.59+1.4×
0.81=9.72kN
单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN
每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量
NGK=（3.50-0.16-1.90）×
0.08+（1.2+0.90）×
0.0376=0.19kN
门式钢管脚手架总承载力为1.2×
NGK+NQK=1.2×
0.19+9.72=9.95kN
（2）门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.95kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×
100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：
F=9.95+1.90×
0.08+[（1.2+0.90）×
0.0376]×
1.2=10.19kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×
（100+100）=800mm,βh=1.00
（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO
=[（0.7×
1×
1.43+0.15×
1）×
1.00×
800×
100]/1000=92.08kN
受冲切承载力92.08kN＞F=10.19kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算Ab=（0.10×
3）×
（0.10×
3）=0.09m2,Al=0.10×
0.10=0.01m2
βl=（Ab/Al）0.5=3,fcc=0.85×
14300=12155kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
3×
12155×
0.01=273.49kN
支承面局部受压承载力273.49kN＞F=10.19kN,满足要求。
4.计算结果
底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距300mm；
第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。
门架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。
1、模板面积43.25（㎡）
2、木龙骨长度102.47（m）
钢管龙骨0（m）
3、顶托个数61（个）
2、门架计算
大门架31（个）
900小门架=0.5×
N2=31500小门架=0.5×
N2=31
5、长杆计算
钢管布置层数：
4
长管总长度627.52（米）
6、直角扣件数586（个）
7、对接扣件数105（个）
8、旋转扣件数32（个）
注:
1.长杆总长度包括立杆、纵横向水平和剪力撑。
2.长杆的平均长度取6m。
3.材料用量放大系数为1.2倍。
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