整体式单向板肋梁楼盖设计例题Word文档下载推荐.docx
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0n2
中间跨：
l0ln（2.20.2）m2.0m
跨度差2.01.981%10%，可按等跨连续板计算内力。
取1米宽板带作为计算单元，计算简图
1.98
如图9-25b）所示。
（3）弯矩设计值
连续板各截面弯矩设计值见表9-4。
表9-4连续板各截面弯矩计算
截面
端支座
边跨跨中
离端第二支座
离端第二跨跨中中间跨跨中
弯矩计算系数
1
16
14
Mgql0
12
12.391.982
12.392.02
（kN·
m）
=-3.04
=3.47
=-4.51
=3.10
=-3.54
（4）承载力计算
b=1000mm，h=80mm，h0=80-25=55mm。
钢筋采用HRB400级（fy=360N/mm2），混凝土采用采用C30（fc=14.3N/mm2），1=1.0。
各截面配筋见表9-5。
表9-5板的配筋计算
板带部位截面
离端第二支座
中间支座
①～②轴线
⑤～⑥轴线
②～⑤轴线
M（kN·
m）
－3.04
3.47
－4.51
3.10
3.10×
0.8=2.48
－3.54
－3.54×
0.8=
－2.83
Ms2s1fcbh02
0.070
0.080
0.104
0.071
0.057
0.081
0.065
s
0.964
0.958
0.945
0.963
0.970
0.966
M
As
fysh0（mm2）
159
183
241
163
129
148
选配钢筋
6@170
6@150
8@200
6@190
实配钢筋面积（mm2）
166
189
251
149
f1.43
最小配筋率验算：
min0.1500，45ffty00max0.1500，4513.640300max0.1800
0.18％×
1000×
80=144mm2，小于以上各面积配筋，满足要求。
板的配筋如图9-26所示。
2.次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
主梁截面高度h（~）l（~）6600mm（440~660）mm，取主梁截面高度
15101510
h650mm。
梁宽b（~）h（217~325）mm，取b250mm。
次梁的尺寸及支承情况如图9-27a所示。
图9-27次梁的构造和计算简图a）构造b）计算简图
（1）荷载
恒荷载设计值：
板传来恒荷载
3.29×
2.2=7.24kN/m
次梁自重
1.2×
25×
0.2×
（0.45-0.08）=2.22kN/m
梁侧抹灰
17×
0.02×
（0.45-0.8）×
2=0.30kN/m
活荷载设计值由板传来q=9.1×
2.2=20.02kN/m
总计gq29.78kN/m
次梁的计算跨度：
l0ln（6.0
0.120.25）m5.755m
l0ln（6.0
0.25）m5.75m
跨度差
5.7555.75
0.009%10%，可按等跨连续梁进行内力计算，其计算简图如图
9-27b所
5.75
示。
（3）弯矩设计值和剪力设计值次梁各截面弯矩、剪力设计值见表9-6、表9-7。
表9-6次梁各截面弯矩计算
离端第二跨跨中中间跨跨中
24
29.785.7552
29.785.7552
29.785.752
=-41.10
=70.45
=-89.66
=61.54
=-70.33
表9-7次梁各截面剪力计算
端支座右侧
离端第二支座左侧
离端第二支座右侧
中间支座左侧、右侧
剪力计算系数
0.50
0.55
Vgqln
（kN）
0.5029.785.755=85.69
0.5529.785.755=94.26
0.5529.785.75=
94.18
次梁正截面受弯承载力计算时，支座截面按矩形截面计算，跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽
度为：
边跨
'
11bfl0（5755）mm1918mmbs0（2002000）mm2200mm
33
离端第二跨、中间跨bf'
1l0（15750）mm1916mm
f303
梁高h=450mm，翼缘厚度hf'
=80mm。
所有截面均按一排纵筋考虑，h0=450－35=415mm。
纵向钢
筋采用HRB400级（fy=360N/mm2），箍筋采用HRB400级（fyv=360N/mm2），混凝土采用采用C30
fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2），1=1.0。
经判断各跨中截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表9-8、表9-9。
表9-8次梁正截面承载力计算
-41.10
70.45
-93.44
61.54
-70.33
41.10106
70.45106
93.44106
61.54106
70.33106
1.014.32004152
1.014.319184152
=0.015
1.014.32003902
=0.182
1.014.319164152
=0.013
1.014.3200415=0.143
s1fcbh02
=0.083
ξ
0.087
0.015
0.203
0.013
0.155
0.956
0.992
0.899
0.993
0.923
AsM
41.10106
70.45106
89.66106
70.33106
fysh0
3600.956415
3600.992415
3600.899415
3600.993415
3600.923415
（mm2）
=288
=475
=668
=415
=510
216
216+118
318
216+114
实配钢筋面积（mm2）
402
656.5
763
556
表9-9次梁斜截面承载力计算
离端第二支座左侧
离端第二支座右侧
中间支座左侧、右侧
V（kN）
85.69
94.26
0.25cfcbh0（kN）
297>
V
297>
0.7ftbh0（kN）
83.1>
83.1<
83.1<
选用箍筋
双肢6
AsvnAsv1
56.6
sfyvAsvh0
36056.6415
sV0.7ftbh0
85690-83100
94260-83100
94180-83100
941800-83100
（mm）
=3625
=758
=763
实配箍筋间距
（mm）
200
次梁的配筋如图9-28所示。
4.主梁计算主梁按弹性理论方法计算。
（1）截面尺寸及支座简化
由于（EI）梁/（EI）柱=（E
ll
2506503
126600
）/（E
3003003
124500
）=5.78>
4,故可将主梁视为铰支于柱上的连
9-29所示。
图9-29主梁的构造和计算简图a）构造b）计算简图
续梁进行计算；
两端支承于砖墙内圈梁上亦可视为铰支。
主梁的尺寸及计算简图如图
2）荷载
合计
次梁传来恒荷载
主梁自重（折算为集中荷载）
9.76×
6.0=58.56kN
0.25×
（0.65-0.08）×
2.2=9.41kN梁侧抹灰（折算为集中荷载）
（0.65-0.8）×
2×
2.2=1.02kN
G=69.0kN
活荷载设计值
由次梁传来
总计
（3）主梁计算跨度的确定
Q=20.02×
6.0=120.1kN
G+Q=189.1kN
0.3
ln（6.60.12）m6.33m
0.370.3
l0lc（6.33）m6.665m
22
中间跨:
ln（6.600.3）m6.30m
l0
lnb（6.300.3）m
6.60m
平均跨度
（6.665
6.60）m
6.63m（计算支座弯矩用）
跨度差6.6656.600.98%10%，可按等跨连续梁计算内力，则主梁的计算简图如图9-31b所
6.60
（4）弯矩设计值主梁在不同荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，其弯矩和剪力设计值的具体计算结果见表9-10、表9-11。
表9-10主梁各截面弯矩计算
序号
荷载简图及弯矩图
中间跨跨中
K
M1
MB（MC）
M2
①
0.244
0.267
0.067
112.21
122.14
30.51
②
0.289
0.133
231.33
105.90
105.42
③
0.044
0.200
35.22
158.53
④
0.229
0.311（0.089）
247.64（70.87）
0.170
183.31
134.75
最不利
内力组
合
①+②
343.54
-228.04
-74.91
①+③
76.99
189.04
①+④
295.52
-369.78（-193.01）
165.26
表9-11主梁各截面剪力计算
VAr
VBl（VCl）
VBr（VCr）
0.733
1.267（1.000）
1.000（1.267）
50.58
87.42（69.0）
69.0（87.42）
0.866
1.134（0）
0（1.134）
104.01
136.19（0）
0（136.19）
0.689
1.3110.778
1.2220.089
82.75
157.4593.44
146.7610.69
最不利内
①+②
154.59
-223.61（69.0）
69.0（223.61）
力组合
①+④
133.33
－244.87（－162.44）
215.76（98.11）
将以上最不利内力组合下的弯矩图和剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得到主梁的弯矩包络图及剪力包络图，见图9-30。
图9-30主梁的弯矩包络图及剪力包络图
（5）承载力计算
主梁正截面受弯承载力计算时，支座截面按矩形截面计算（因支座弯矩较大，取h0=650-80=570mm），跨中截面按T形截面计算（hf'
=80mm，h0650-35=615mm），其翼缘计算宽度为：
11
bfl0（6600）mm2200mmbs06000mm
纵向钢筋采用HRB400级（fy=360N/mm2），箍筋采用HRB400级（fyv=360N/mm2），混凝土采用采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2），1=1.0。
经判别各跨中截面均属于第一类T形截面。
主梁的正截面及斜截面承载力计算分别见表9-12、表9-13。
表9-12主梁正截面承载力计算
M（kN﹒m）
－369.78
－74.91
b
V02（kN﹒m）
215.76
2=32.36
MV0
02（kN﹒m）
337.42
343.54106
337.42106
189.04106
74.91106
s2
1fcbh0
1.014.322006152=0.029
1.014.32505702=0.290
1.014.322006152
=0.016
1.014.32505702=0.064
0.029
0.352
0.016
0.985
0.824
0.967
189.04106
75.25106
3600.985615
3600.824570
3600.992615
3600.967570
（mm2）
=1575
=1996
=861
=378
422
422+220
320
222
实配钢筋面
积（mm2）
1520
2148
942
760
表9-13主梁斜截面承载力计算
支座A
支座Bl（左）
支座Br（右）
V（kN）
244.87
0.25cfcbh0（kN）
549.66>
509.44>
509.44>
0.7ftbh0（kN）
153.90<
142.64<
双肢8
AsvnAsv1（mm2）
101
fyvAsvh0s
360101615
360101570
V0.7ftbh0
154590153900
244870142640
215760142640
=32407
=202.7
=283
实配箍筋间距（mm）
（6）主梁吊筋计算
由次梁传至主梁的全部集中荷载
GQ58.56120.12kN178.68kN
吊筋采用
HRB400级钢筋，弯起角度为45o，则
GQ178.681032
351.0mm22fysin2360sin45
选配216（402mm2），主梁的配筋如图9-31所示。
图9-31主梁的配筋
5.梁板结构施工图
图9-32板的配筋图
图9-33次梁配筋图
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