300mm板模板83m层高计算书文档格式.docx

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0.5

模板及其支架自重标准值

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

24

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

模板支拆环境不考虑风荷载

三、模板体系设计

模板支架高度(m)

8.3

立柱纵向间距la(mm)

900

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

1800

立柱布置在混凝土板域中的位置

中心对称

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

主梁布置方向

平行楼板长边

小梁间距(mm)

200

小梁两端各悬挑长度(mm)

200,200

主梁两端各悬挑长度(mm)

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

设计简图如下:

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

15

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"

面板可按简支跨计算"

的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。

计算简图如下:

W=bh2/6=1000×

15×

15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×

15/12=281250mm4

1、强度验算

q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×

h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×

h)+1.4×

0.7Q1k]×

b=0.9max[1.2×

(0.1+(1.1+24)×

0.3)+1.4×

2.5,1.35×

0.7×

2.5]×

1=11.475kN/m

q2=0.9×

1.35×

G1K×

b=0.9×

0.1×

1=0.122kN/m

p=0.9×

1.4×

Q1K=0.9×

2.5=2.205kN

Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.475×

0.22/8,0.122×

0.22/8+2.205×

0.2/4]=0.111kN·

m

σ=Mmax/W=0.111×

106/37500=2.956N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求!

2、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×

h)×

b=(0.1+(1.1+24)×

0.3)×

1=7.63kN/m

ν=5ql4/(384EI)=5×

7.63×

2004/(384×

10000×

281250)=0.057mm≤[ν]=l/250=200/250=0.8mm

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

40×

90

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.7

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁截面抵抗矩W(cm3)

54

小梁截面惯性矩I(cm4)

243

因[B/lb]取整=[9600/900]取整=10,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:

q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×

h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×

max[1.2×

(0.3+(1.1+24)×

2.5]×

0.2=2.344kN/m

因此,q1静=0.9×

1.35(G1k+(G3k+G2k)×

0.2=1.903kN/m

q1活=0.9×

Q1k×

2.5×

0.2=0.441kN/m

M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×

1.903×

0.92+0.121×

0.441×

0.92=0.208kN·

G1k×

0.3×

0.2=0.073kN/m

Q1k=0.9×

M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×

0.073×

0.92+0.21×

2.205×

0.9,0.107×

0.92+0.181×

0.9]=0.421kN·

M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[2.344×

0.22/2,0.073×

0.22/2+2.205×

0.2]=0.442kN·

Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.208,0.421,0.442]=0.442kN·

σ=Mmax/W=0.442×

106/54000=8.194N/mm2≤[f]=15N/mm2

2、抗剪验算

V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×

0.9+0.62×

0.9=1.286kN

V2=0.607q2L+0.681p=0.607×

0.9+0.681×

2.205=1.541kN

V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.344×

0.2,0.073×

0.2+2.205]=2.22kN

Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.286,1.541,2.22]=2.22kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×

2.22×

1000/(2×

90×

40)=0.925N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2

3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×

b=(0.3+(24+1.1)×

0.2=1.566kN/m

跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×

1.566×

9004/(100×

9350×

2430000)=0.286mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm

悬臂端νmax=qL4/(8EI)=1.566×

2004/(8×

2430000)=0.014mm≤[ν]=l1/250=200/250=0.8mm

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×

3

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

1、小梁最大支座反力计算

Q1k=1.5kN/m2

(0.5+(1.1+24)×

1.5,1.35×

1.5]×

0.2=2.216kN/m

q1静=0.9×

1.35(G1k+(G3k+G2k)×

0.2=1.951kN/m

1.5×

0.2=0.378kN/m

q2=(G1k+(G3k+G2k)×

b=(0.5+(1.1+24)×

0.2=1.606kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×

1.951×

0.9+1.223×

0.378×

0.9=2.423kN

按悬臂梁,R1=q1l=2.216×

0.2=0.443kN

R=max[Rmax,R1]=2.423kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143×

1.606×

0.9=1.652kN

按悬臂梁,R1=q2l=1.606×

0.2=0.321kN

R=max[Rmax,R1]=1.652kN;

2、抗弯验算

计算简图如下:

主梁弯矩图(kN·

m)

Mmax=0.915kN·

σ=Mmax/W=0.915×

106/4490=203.897N/mm2≤[f]=205N/mm2

3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax=5.863kN

τmax=2Vmax/A=2×

5.863×

1000/424=27.654N/mm2≤[τ]=125N/mm2

4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax=0.97mm

跨中νmax=0.97mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax=0.269mm≤[ν]=200/250=0.8mm

七、立柱验算

剪刀撑设置

加强型

立杆顶部步距hd(mm)

1500

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

1.386

非顶部立杆计算长度系数μ2

1.755

钢管类型

立柱截面面积A(mm2)

424

立柱截面回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

1、长细比验算

顶部立杆段:

l01=kμ1(hd+2a)=1×

1.386×

(1500+2×

200)=2633.4mm

非顶部立杆段:

l02=kμ2h=1×

1.755×

1800=3159mm

λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

长细比满足要求!

2、立柱稳定性验算

l01=kμ1(hd+2a)=1.185×

200)=3120.579mm

λ1=l01/i=3120.579/15.9=196.263,查表得,φ1=0.188

f=N/(φA)=[1.2×

1)]×

0.9×

1000/(0.188×

424)=8.939×

1000/79.712=112.143N/mm2≤[f]=205N/mm2

l02=kμ2h=1.185×

1800=3743.415mm

λ2=l02/i=3743.415/15.9=235.435,查表得,φ2=0.132

(0.75+(1.1+24)×

1000/(0.132×

424)=9.182×

1000/55.968=164.061N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、扣件抗滑移验算

荷载传递至立杆方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

按上节计算可知,扣件受力N=8.939kN≤Rc=kc×

12=1×

12=12kN

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