第四章循环流化床锅炉炉内传热计算讲解Word文档格式.docx
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（4-3）
式中P——鳍片面积系数，
Hfin——鳍片面积，m2；
Ht——受热面外部面积，m2。
（4-4）
图4-1烧室受热面结构简图
s,d——管子节距、外径，m，见图4-1。
——鳍片利用系数，
（4-5）
式中——与受热面受热情况、膜式壁鳍片结构尺寸和材料等有关，可表示为
（4-6）
式中N——受热情况，单面受热N=1，双面受热N=2；
h——实际鳍片高度图4-1炉膛受热面结构简图
（4-7）
——鳍片厚度，m；
s——受热面污染系数，取为0.0005；
h’——折算高度，m：
（4-8）
h”——有效高度，m：
（4-9）
根据实验和运行数据，可得到鳍片宽度系数与结构尺寸的关系：
（4-10）
αb——烟气侧换热系数，见式（4-15）：
as——附加热阻，在计算耐火材料涂层受热面时考虑：
（4-11）
a——受热面耐火层厚度，m；
a——受热面耐火层导热系数，W/m·
K，按式（4-12）计算：
（4-12）
式中a0、a1——系数；
——耐火层平均温度，K，按式（4-13）计算：
（4-13）
式中Tb——烟气侧温度，K；
Tw——受热面壁面温度，K，见式（4-17）：
受热面外内面积比为
（4-14）
式中1——管壁厚度，m；
s——管节距，m；
——鳍片厚度，m。
4.1.3CFB锅炉烟气侧换热系数b
炉膛烟气物料两相混合物向壁面的换热包括对流和辐射两部分，按两者的线性叠加，则有
（4-15）
式中r——辐射换热系数，W/m2·
K，见式（4-16）：
c——对流换热系数，W/m2·
K，见式（4-26）：
（4-16）
式中——Boltzmann常数；
Tw——水冷壁管壁温度，按式（4-17）计算：
（4-17）
式中Tf——受热面内工质温度，K。
水冷壁管壁内外侧温差
（4-18）
Tf——受热面内工质温度，K；
N——受热情况，1或2；
w——导热影响系数，
w=0.2+0.007（4-19）
式中——金属导热系数，W/m2·
壁面与烟气侧的系统黑度可写作式（4-20）的形式：
（4-20）
式中b——烟气侧黑度，按式（4-21）计算：
——壁面黑度，一般为0.5~0.8。
在气固两相中，烟气侧黑度包括颗粒黑度和烟气黑度两部分：
（4-21）
式中p——固体物料黑度，由式（4-22）计算：
（4-22）
式中B——系数，各向同性反射时为0.5，漫反射颗粒为
，本文中取为
——物料表面平均黑度，与固体颗粒的浓度有关，可表示为
（4-23）
式中C——常数；
C为0.1~0.2；
Cp——物料空间浓度，kg/m3。
g——烟气黑度，由式（4-24）计算：
（4-24）
烟气辐射减弱系数k可按下式简单计算：
（4-25）
式中，
——烟气中水蒸气份额；
——烟气中三原子气体份额；
sg——烟气辐射厚度，近似为下降流厚度，m。
对流换热系数由烟气对流和颗粒对流两部分组成，即
（4-26）
——烟气对流换热系数，W/m2·
K，计算见式（4-27）；
——颗粒对流换热系数，计算见式（4-28）。
（4-27）
——烟气对流系数，4~6J/m3·
vf——烟气速度，m/s。
（4-28）
式中vf——烟气速度，m/s，该项为颗粒对流强度与颗粒粒径的直接修正；
——初始流态条件下颗粒对流理论换热系数，其值与颗粒的粒度、温度、受热面布置有关；
——颗粒对流系数，按式（4-29）计算：
（4-29）
式中Cpc——颗粒系数，0.01~0.02；
Cp——炉膛局部物料浓度，kg/m3；
n1——常数，0.85~1.25。
根据第二章中上部快速床的分析，则受热面所在位置的浓度与其高度位置密切相关，用于传热的平均浓度关联到受热面的平均高度，则双面水冷壁、屏过、屏再局部物料浓度Cp按式（4-30）计算：
（4-30）
图4-2特征携带量
式中Cpp——实际温度下炉膛出口处特征物料浓度，kg/m3；
该数值可以根据图4-2选定，并根据经验予以修正。
Hlt——炉膛总高度，m；
Hpz——双面水冷壁屏再或屏过总高度，m。
水冷壁物料浓度Cp按式（4-31）计算：
（4-31）
式中h1——炉膛下部冷灰斗锥体计算高度（从布风板算起），m；
dh——梯形段上直段耐火层高度，m。
4.1.4按清华方法对一台440t/h贫煤CFB锅炉的计算
用清华方法对按某国外引进程序设计的锅炉输入数据及计算结果进行了分析校核，以便了解影响传热的因素和影响关系。
该炉为燃烧贫煤的440t/hCFB锅炉，100%，、50%负荷的计算结果见表4-1~表4-4。
此外，按清华方法对一台440t/h无烟煤、440t/h烟煤、480t/h褐煤CFB锅炉炉膛也进行了同样的传热计算，结果示于表4-10。
4.1.5100%负荷全炉膛传热量计算结果的校核
在上节中已经求出水冷壁、双面水冷壁、屏过、屏再四部分受热面所吸收的热量。
其和应等于锅炉热平衡计算中在炉内的传热量。
以新乡440t/h锅炉主循环回路作为对象，热平衡炉内传热量Q1：
（4-32）
其中
（4-33）
式中Iff——回料器及冷渣器反回风带入的热量，kJ/kg；
——主循环回路出口（分离器出口）烟气焓，烟温883℃查温焓表，当过量空气系数=1.2时，
。
Ifh——离开主循环回路（分离器出口）的飞灰带走的热焓，kJ/kg
kJ/kg（4-34）
式中αfh——飞灰份额，%；
Aar——燃料中灰份，%；
Ash——加石灰石产生的灰份；
Cfh——飞灰可燃物含量，%；
（Cυ）fh——飞灰热烩，kJ/kg。
将具体数据代入式（3-34）后得：
kJ/kg
炉膛传热计算中炉内四种受热面总的吸热量为：
129.29MW（水冷壁）+25.59MW（水冷屏）+46.94MW（屏过）+34.15MW（屏再）=235.97MW，该数值与炉内热平衡计算的传热量232.66MW相差小于1.5%，故可以结束计算。
4.1.6低负荷传热计算
一般的，煤粉炉当处于低负荷运行时，相对于正常负荷时，炉膛中的水冷壁受热面显得过大，导致炉内温度水平大大降低，炉膛出口温度也下降。
为了维持低负荷时汽温仍保持在额定范围内，在设计锅炉时，除了额定工况的计算外，还必须进行70%、50%负荷的计算，这时一般要大大增加过热器及再热器受热面，以保证低负荷时温压大大降低的情况下仍能达到汽温的要求。
但对于循环流化床锅炉，低负荷时，烟气流速减小，烟气携带固体的能力下降，可使理论燃烧温度上升（参照下一节），从而可以弥补由于在低负荷时相对于正常负荷时过大的水冷壁受热面而造成的烟气过度冷却。
同时，也可以降低水冷壁的传热系数，使炉膛出口温度较少变化，从而维持过热汽温达到额定值。
低负荷传热计算一般进行75%和50%额定负荷计算。
下面讨论几个工况参数的变化情况。
（1）床层温度
和炉膛出口温度
100%负荷时由于内外物料循环流量较高，炉膛上下乃至于整个主循环回路的温度基本一致。
但低负荷时炉内，物料循环流率显著降低，趋向于鼓泡床，故床层温度显著高于炉膛出口温度。
这时为了求得床层温度，就得进行分段计算，进行密相区传热计算。
而为了求得炉膛出口温度仍可以进行全炉膛计算。
（2）密相区燃烧率
为了进行分段计算，就需要知道密相区的燃烧率、上升和下降的物料量和物料温度。
经分析，低负荷时燃烧工况向鼓泡床转化，故燃烧率a应大于正常运行时的m。
以100MWe级CFB锅炉为例，正常运行时取m0.47，低负荷时取a0.6。
（3）上升与下降循环物料的温差
考虑循环物料量降低，故上升与下降物料的温差也应减小，取为3℃。
（4）烟气速度u0
烟气速度受煤耗量Bj和烟气体积（由于α增加，体积增加）和烟气温度Qpj的影响，一般低负荷时烟气速度下降。
以100MWe机组为例，100%负荷时u0=5.68m/s；
75%负荷时u0=3.81m/s；
50%负荷时u0=3.18m/s。
（5）上升的循环物料量
由于负荷降低，分离器效率降低，故循环物料量也相应比满负荷时要降低。
降低多少可以通过校核计算求知。
就是说，根据锅炉说明书给出低负荷时的床温θcc或根据实际运行时测出的床温来反求循环物料量。
至于下降和上升的循环物料量比m也只能通过校核计算求得。
从50%负荷实际计算看出密相区燃烧率变化对物料浓度影响不大，而改变下降与上升的物料量比m值则对物料浓度影响很敏感。
m减少，则物料浓度Cp减小很多。
物料浓度除按上述校核计算求取外，可按式（4-35）计算。
（4-35）
Gs可由资料根据烟气速度求取，例如图5-2。
假定烟气速度为3.18m/s，则Gs≈7，则
kg/m3。
（6）分离器分离效率η
低负荷时由于烟气量减少，则分离器进口烟气速度降低，因而使分离器效率降低，从而导致循环量GLC和物料浓度Cp减少。
（7）烟气辐射层厚度s
烟气辐射层厚度sg随着负荷的下降而下降，可参照资料计算，但它对传热影响不是很大。
以440t/h锅炉为例所进行的50%负荷全炉膛计算结果见表4-1~表4-4。
其中4种受热面总计传热量为55.36+13.02+24.78+18.80=111.96MW；
而根据热平衡计算炉内传热量为119.55MW，误差为6%。
表4-5为相关的440t/h锅炉50%负荷性能参数计算结果。
由于床层温度是可控制量，因此计算中通常假定某个低于满负荷的温度作为计算依据。
以此为基础，进行炉膛传热计算，得到炉膛出口烟气温度。
为便于计算，在积累了大量经验的基础上，低负荷计算可以根据经验确定床底温度，第五章表5-11给出了经验总结结果，是可以用于设计计算的。
表4-1某440t/hCFB锅炉100%、50%负荷全炉膛水冷壁传热计算
项目
符号
单位
100%负荷
50%负荷
烟气速度
Vf
m/s
5.68
3.18
床侧温度
Tb
K
1185
1012
受热面内工质温度
Tf
613
管节距
Sj
m
0.09
管外径
d
0.06
鳍片厚度
δ
0.006
管壁厚
δ1
0.0065
物料浓度
CPP
kg/m3
1.72
0.73
炉膛总高度
Hlt
39.41
炉膛下部计算高度
Hpg
5.5
梯形段上直段耐火层高度
Hnh
0.45
局部物料空间浓度
Cp
22.46
9.56
颗粒对流理论换热系数
W/m2·
100
烟气中水蒸汽份额
rH2O
%
0.064
烟气中三原子气体份额
r∑
0.15
烟气侧水冷壁总面积
Ht
m2
1203
工质侧换热系数
αf
15000
实际设计运行系数*
Xiu
1±
0.2
1
受热面受热情况
N
单面1、双面2
烟气辐射厚度
S
0.1
壁面黑度
εw
0.8
受热面金属导热系数
λ
40.39
受热面壁面污染系数
εs
m2·
K/W
0.0005
受热面耐火层厚度
δa
涂层水冷壁面积
360.7
常数
B
1/2~2/3
2/3
Boltzmann常数
σ
K4
5.67E-08
烟气对流系数*
Cgc
5
鳍片宽度系数*
μ
0.942325
耐火材料系数A
a0
2.5
耐火材料系数B
a1
0.00025
续表4-1某440t/hCFB锅炉100%、50%负荷全炉膛水冷壁传热计算
符号
单位
颗粒对流系数
0.236
0.108
56.306
19.325
烟气对流换热系数
16.866
11.237
对流换热系数
αc
73.172
30.563
烟气辐射减弱系数
k
0.08656
0.15146
物料表面平均黑度
0.74161
0.53498
固体物料黑度
εp
0.90490
0.80993
烟气黑度
εg
0.01716
0.01503
床层黑度
εb
0.90653
0.81279
系统黑度
ε
0.73904
0.67553
受热面管壁温差
Tw
13.767
9.604
管外壁温度
Tw
626.767
622.604
辐射换热系数
αr
136.432
88.390
换热系数
αb
209.604
118.953
鳍片高度
h
0.01500
折算高度*
h’
0.01592
有效高度*
h”
鳍片厚度系数*
v
0.04333
折算厚度*
δ’
0.00026
参数
β
4.05466
3.11917
鳍片利用系数
η
0.99861
0.99918
鳍片面积比（P）
Hfin/Ht
0.25370
名义床侧换热系数
189.654
112.252
受热面内外面积比
Ht/Hf
1.602
壁面平均温度*
Tw_
619.884
617.802
受热面内外温差*
T
572.000
399.000
受热面耐火层平均温度*
Ta_
905.884
817.302
受热面耐火层导热系数*
λa
2.657
2.635
附加热阻
εas
0.03814
0.03845
传热系数
180.490
108.977
光管水冷壁受热面吸热量
Qgg
MW
124.20
52.31
涂层水冷壁传热系数
23.157
21.218
涂层水冷壁吸热量
Qtc
4.778
3.054
水冷壁受热面总吸热量
Q
128.976
55.362
表4-2某440t/hCFB锅炉100%、50%负荷双面水冷壁全炉膛传热计算
1058
0.0727
双面水冷壁总高度
Hss
27
14.737
6.272
260
2
0.4
0.5~0.8
14.8
0.5
0.98
K，4~5
续表4-2某440t/hCFB锅炉100%、50%负荷双面水冷壁全炉膛传热计算
0.162
0.072
38.630
12.929
55.496
24.166
0.04022
0.06867
0.64007
0.43907
0.86103
0.75637
0.03167
0.02710
0.86543
0.76297
0.71150
0.64075
13.878
10.797
626.878
623.797
131.365
92.170
186.861
116.336
0.00635
0.00645
0.00456
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