栈桥设计计算书Word文件下载.docx
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⑴30t砼车
⑵履带吊65t:
自重60t+吊重20t
⑶施工荷载及人群荷载：
4KN/m2
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算
〈一〉贝雷梁内力计算
1、12米跨
计算跨径为L计=12m（按简支计算）。
〈1〉弯矩M:
1300KN砼车（一辆）（按汽车－20级重车）布置在跨中时：
Mmax1=0.25×
120×
12+4.6/12×
12/2+2/12×
60×
12/2
=696kN.m
在跨中错车时：
Mmax1=696+0.25×
30×
=1044kN.m
2履带-65布置在跨中时
履带-65履带接触地面长度为5.3m，在吊重200KN的情况下，近似按集中荷载计算，P=600+200=800.0KN
Mmax2=1/4×
（600+200）×
12=2400.0kN.m
3施工荷载及人群荷载
Mmax4=0.125×
28.0×
122=504.0kN.m
4恒载
M=0.125×
16.5×
122=297.0kN.m
〈2〉对支点剪力Q:
130t砼车行驶临近支点时：
Qmax1=120+120×
（10.6÷
12）+60×
（6.6÷
12）=259kN
在临近支点错车时：
Qmax1=259+60+60×
12）=372kN
2履带-65前方临近支点时:
Qmax2=9.35/12×
800=623.3kN
3施工荷载及人群荷载：
Qmax3=0.5×
12=168KN
4恒载内力：
Qmax4=0.5×
12=99KN
荷载组合：
贝雷梁上最大内力为65t履带吊与恒载组合：
履带吊在吊重200KN的情况下不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。
Mmax=1.3×
（2400+297）=3506.1kN.m
＜[M]=1576.4×
3kN.m=4729.2KN.m
Qmax=1.3×
（623.3+99）=939kN＜[Q]=490.5×
3=1471.5kN
满足。
选用3组，每组2片,单排。
具体结构尺寸见设计图纸。
2、15m跨
计算跨径为L计=15m（按简支计算）。
弯矩M:
（1）30t砼车（一辆）布置在跨中时：
15+6.1/15×
15/2+3.5/15×
15/2
=921kN.m
Mmax1=921+0.25×
=1381.5kN.m
（2）履带-65吊重200KN布置在跨中时
15=3000kN.m
（3）施工荷载及人群荷载
4×
7.0×
152=787.5kN.m
（4）恒载M=0.125×
152=464.1kN.m
对支点剪力Q:
（1）30t砼车行驶临近支点时：
13.6÷
15+60×
9.6÷
15=267.2KN
Qmax1=267.2+60+60×
（13.6÷
15）=381.6kN
（2）履带-65前方临近支点时:
Qmax2=800×
12.35/15=658.7kN
（3）施工荷载及人群荷载：
15=210KN
（4）恒载内力：
Qmax4=16.5×
15/2=123.8kN
（3000+464.1）=4503.3kN.m
（658.7+123.8）=1017.3kN＜[Q]=490.5×
3=1471.5kN
3、18米跨
计算跨径为L计=18m（按简支计算）。
（1）30t砼车（一辆）布置在跨中时
18+5×
30+60×
7.6=1146kN.m
Mmax1=1146+0.25×
18+7.6/18×
18/2+5/18×
18/2
=1719.0kN.m
（2）履带-65布置在跨中时
18=3600.0kN.m
182=1134.0kN.m
182=668.3kN.m
16.6÷
18+60×
12.6÷
18=272.3kN
Qmax1=272.3+60+60×
（16.6÷
18）=387.6kN
15.35/18=682.2kN
18=252KN
18/2=148.5kN
Mmax=3600+668.3=4268.3kN.m
Qmax=682.2+148.5=830.7kN＜[Q]=490.5×
4、24米跨
计算跨径为L计=24m（按简支计算）。
24+10.6/24×
24/2+8/24×
24/2
=1596.0KN.m
Mmax1=1596+0.25×
=2394.0kN.m
24=4800kN.m
242=2016kN.m
242=1188.0kN.m
22.6÷
24+60×
18.6÷
24=279.5KN
Qmax1=279.5+60+60×
（22.6÷
24）=396kN
21.35/24=711.7kN
24=336KN
24/2=198kN
Mmax=4800+1188=5988kN.m
＜[M]=2246.4×
3kN.m=6739.2KN.m
Qmax=711.7+198=909.7kN＜[Q]=698.9×
3=2096.7kN
选用3组，每组3片,单排。
5、30米跨
计算跨径为L计=30m（按简支计算）。
30+13.6/30×
30/2+11/30×
30/2
=2046KN.m
Mmax1
=2046+0.25×
=3417.0
（2）履带-65布置在跨中时，不考虑吊重，只考虑履带吊通过：
600×
30=4500kN.m
302=3150kN.m
302=1856.3kN.m
28.6÷
14.6÷
30=263.6KN
Qmax1=263.6+60+60×
（28.6÷
30）=380.8kN
（2）履带-65前方临近支点时，考虑吊重200KN:
27.35/30=729.3KN
30=420KN
30/2=247.5kN
Mmax=4500+1856.3=6356.3kN.m
＜[M]=3375.0×
2KN.m=6750.0KN.m
Qmax=729.3+247.5=976.8kN<
[Q]=490.5×
2=981kN
30m跨采用2组，每组2片加强型贝雷梁。
<
二>
I25a横向分配梁内力计算
1、30t砼车时
砼罐车半边车轮布置在I25a横向分配梁的跨中情况为最不利，不考虑I12.6的分布作用。
Mmax1=1/4×
120/2×
2.4=36kN.m
砼罐车半边车轮布置在靠近支点时剪力最大：
Qmax1=60kN
错车时轮压在主纵梁上或附近处，不是最不利情况，不计算。
2、履带-65
履带－65的履带接地宽度700mm，如上图布置，履带吊布置在I25a跨中时有四根I25a横向分配梁承受；
布置在临近支点时考虑四根I25a横向分配梁承受。
履带－65的自重600KN和吊重200KN作用时考虑每个履带支点承受1/2荷载，即400KN。
每根I25a受力如下：
400×
2.4/4=60kN.m
Qmax2=400/4=100kN
3、恒载
q=（5.495+2.556）/7×
1.5=1.12KN/m
M=1/8×
1.12×
2.42=0.8KN.m
Q=1.12×
2.4/2=1.3KN
4、施工荷载和人群荷载
q=4×
1.5=6KN/m
6×
2.42=4.3KN.m
Q=6×
2.4/2=7.2KN
贝雷梁上最大内力为履带吊与恒载组合：
履带吊在其上方时情况为最不利。
则σ=M/W=（60+0.8）×
103/401.88
=151.3MPa<
[σ]=200Mpa
Qmax/A=（100+1.3）/48.5×
10=20.9MPa<
[τ]=115Mpa
三>
I12.6纵向分配梁内力
1、30t砼车
计算跨度为1.4m。
单边车轮布置在跨中时弯距最大
（1.5-0.1）=21KN.m
单边车轮布置在临近支点时剪力最大
Qmax1=60KN
2、履带-65
Mmax2=1/8×
75.5×
1.52=21.2KN.m
Qmax2=1/2×
1.5KN.m=56.6KN
无论履带吊还是砼罐车作用在I12.6上按两根计算，面板和自重忽略不计。
Wx=77.529×
2＝155.1cm3A=2×
18.1=36.2cm2
σ=Mmax/Wx=21.2/155.1×
104=136.7MPa<
Qmax/A=56.6/36.2×
10=15.6MPa<
[τ]=115Mpa
I12.6布置为间距400mm。
四>
桥面钢板内力
取1米宽板条,按单向板计算,当荷载为30t砼车时为最不利。
跨中弯矩MOP=0.125×
100×
（0.4-0.074）2=1.33Kpa
有效分布宽度a=0.4m
最大弯矩为M=MOP/a=1.33/0.4=3.3kPa
W=bh2/6=1×
0.012/6=1.67×
10‐5m3
σ=M/W=3.3×
103/1.67×
10-5=197.6MPa<
五>
H600×
200下横梁内力
履带－65作用在下横梁正上方时，下横梁受力最大，此时恒载考虑作用在最边上的两组桁架上，再传递给下横梁及钢管桩上。
Pmax=400kN
Mmax=0.25×
（5.7-0.8）=490kN.m
Wx=2610cm3
σ=Mmax/Wx=490×
103/2610=187.7MPa<
[σ]=200MPa
四、钢管桩承载力计算
一>
12m跨
1、单桩最大需承力
P=400+1.3/5.7×
400+16.5×
12/2+7.42/2=594.0kN
按单桩承载力600kN计算
2、钢管桩入土深度：
（包括冲刷）
浅滩区考虑冲刷1.8米,在15号墩附近为最不利位置。
据P=（UΣαiτiLi+αAσR）/1.65
600=π×
0.8×
[（11.4-1）×
30+（L1-11.4-1.8）×
25]/1.65
L1=16.5m
取L1=17m
15m跨
15/2+7.42/2=618.8kN
按单桩承载力620kN计算
浅水区考虑冲刷2米,在35号墩附近为最不利位置。
620=π×
[（11.0-2）×
25+（L1-11.0-2）×
30]/1.65
L3=19.1m取L3=20m
18m跨
18/2+7.42/2=643.5kN
按单桩承载力650kN计算
深水区考虑冲刷2.0米,在23号墩附近为最不利位置。
650=π×
[（3.5-2.0）×
25+5.8×
25+（L2-3.5-5.8）×
L2=17.5m取L1=18m
24m跨
24/2+7.42/2=693KN
按单桩承载力700KN计算
2、深水区考虑冲刷2.5米,在23号墩附近为最不利位置。
700=π×
[（3.5-2.5）×
25+（L4-3.5-5.8）×
L4=18.96m取L4=19m
30m跨
30/2+7.42/2=742.5kN
按单桩承载力750kN计算
2、深水区考虑冲刷2.0米,在23号墩附近为最不利位置。
750=π×
25+（L4-3.5-5.8）×
L5=20.1m取L5=21.0m
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