冷热源工程课程设计嘉兴学院1讲解Word格式文档下载.docx
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电：
价格：
0.5元/度
天然气：
2.5元/m3;
热值：
33.45MJ/m3;
蒸汽：
180元/吨；
蒸汽压力为：
0.8MPa
燃油：
3.76元/升;
低位发热量均为：
42840kJ/kg
3、冷冻机房外冷冻水管网总阻力为0.45MPa
4、土建资料
30m
制冷机房建筑平面图（见附图），其中水冷式冷水机组冷却塔高度分别为：
2、确定冷源方案
2.1方案一：
采用19XR系列半封闭式离心式冷水机组
表119XR650半封闭式离心式冷水机组性能参数
型号
19XR650
制冷量（KW）
2286
台数
2
单价（万元）
136
电机功率（KW）
448
冷冻水
水量（M3/h）
393
压降（Kpa）
103
冷却水
474
85
1）固定费用
设备初投资：
2136=272（万元）
安装费用：
25%272=68（万元）
系统总投资费用L=272+68=340（万元）
银行年利率i=5.94%
使用年限n=15年
i（1+i）n
L1=Ln=34.83万元
（1i）n-1
式中：
L1—每年系统折旧费用
L—系统总投资费用，包括设备初投资和安装费用
i—银行年利率
2）年度使用费用
设备额定供冷功率为448K0台数2台，电费0.5元/度，供冷月为6-9月份,
按照每天24小时供冷计算
年度运行费用=单台供冷功率台数时间电费=4482122240.5=131.17
万元
3）设备年度费用
设备年度费用=固定费用+年度使用费用=34.83+131.17=166万元
2.2方案二：
采用SXZ8系列双效蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组
表2SXZ8-145D双效蒸汽型溴化锂冷水机组性能参数
SXZ8-145D
1450
3
186
蒸汽耗量（Kg/h）
1815
250
冷
110
冻
接管直径（DN）
150
水
381
冷压降（Kpa）
却
200
1）固定费用
3186=558（万元）
25%558=139.5（万元）
系统总投资费用L=558+139.5=697.5（万元）
L—Ln=71.45万元
单台设备蒸汽耗量为1815kg/h，台数3台，蒸汽价格为180元/吨，供冷月为6-9月份，按照每天24小时供冷计算
年度运行费用=蒸汽耗量台数时间单价=1.815318012224=287万元
3）设备年度费用
设备年度费用=固定费用+年度使用费用=71.45+287=358.45万元
2.3方案三：
采用ZXLR系列燃油型溴化锂冷水机组
表3ZXLR-145燃油型溴化锂冷水机组性能参数
ZXLR-145
1454
215
轻油耗量（Kg/h）
101
低位热值（KJ/Kg）
43054
冻接管直径（DN）
88
却接管直径（DN）
3215=645（万元）
25%645=161.25（万元）
系统总投资费用L=645+161.25=806.25（万元）
L-Li（1卩=82.6万元
单台设备轻油耗量为101kg/h，台数3台，轻油密度为0.84公斤/升，低位发热量为42840KJ/Kg,轻油价格为3.76元/升，供冷月为6-9月份，按照每天24小时供冷计算年度运行费用=轻油耗量台数时间单价
101汉43054「-一
=3122243.76=399.1万兀
42840x0.84
设备年度费用=固定费用+年度使用费用=82.6+399.1=481.7万元
2.4方案四：
采用ZXLR系列燃气型溴化锂冷水机组
表4ZXLR-145燃气型溴化锂冷水机组性能参数
天然气耗量（Nm3/h）
93
高位热值（KJ/Nm3））
46000
378
L「Li（1卩=82.6万元
单台设备天然气耗量为93Nm3/h台数3台，天然气价格为3.76元/m3,热值为33.45MJ/m3,供冷月为6-9月份，按照每天24小时供冷计算年度运行费用=轻油耗量台数时间单价=31222493460003.76=422.4万元
33450
设备年度费用=固定费用+年度使用费用=82.6+422.4=505万元
2.5技术性分析
离心式冷水机组
a.优点：
①叶轮转速高，输气量大，单机容量大；
②易损件少，工作可靠，结构紧凑，运转平稳，振动小，噪声低；
③单位制冷量重量指标小；
④制冷剂中不混有润滑油，蒸发器和冷凝器的传热性能好；
⑤EEF值高，理论值可达6.99;
⑥调节方便，在10%-100%内可无级调节。
b•缺点：
①单级压缩机在低负荷时会出现“喘振”现象，在满负荷运转平稳；
②对材料强度，加工精度和制造质量要求严格；
③当运行工况偏离设计工况时效率下降较快，制冷量随蒸发温度降低而减少幅度比活塞式快；
④离心负压系统，外气易侵入，有产生化学变化腐蚀管路的危险
c•可用冷热源情况：
电力
双效蒸汽型溴化锂吸收式制冷机组：
基于溴化锂水溶液在常温下强烈的吸收水蒸气，而在高温下又将其吸收的水分释放出来。
同时，水在真空状态下，其沸腾温度在7度以下，蒸发时具有较低的蒸发温度，因而可以采用水作为制冷剂。
双效蒸汽型溴化锂吸收式制冷机组部件组成是在单效机组上增加一个高压发生器、高温热交换器和凝水换热器，目的是维持高压发生器中的压力在大气压下运转，以确保机组的安全，因此，所需的冷却水量较大，机组造价高，溴化锂溶液充注量大，初投资增加。
但是热效率高，运转费用低。
直燃型溴化锂吸收式冷热水机组：
它是在蒸汽溴化锂吸收式冷水机组上发展起来的，以燃油或燃气为能源取代燃煤，以火管锅炉（自带）取代蒸汽锅炉，以直燃方式取代间接供热方式等“三个取代”，完成了溴化锂吸收式冷水机组一次质的飞跃。
直燃型机组以水-溴化锂为工质对，实现了吸收式制冷循环喝采暖循环的交替，达到了一机两用的目的。
发展直燃型机组，有利于多种能源的使用和补充，有利于缓解部分地区电力的暂时紧张状态，有利于减少供热的中间环节，提高机组效率（热力系数），有利于节省单独的锅炉房设置，给中央空调的设备选型提供了新的选择对象。
2.6经济性分析通过比较各个方案的设备年度费用，可以发现方案一的设备年度费用最低，所以设计采用两台19XR650半封闭式离心式冷水机组。
3、制冷机房水系统设计计算
3.1冷冻水系统选型和计算
3.1.1冷冻水泵的选型和计算
3.1.1.1水泵流量和扬程的确定
选择水泵所依据的流量Q和压头（扬程）H按如下确定：
Q=B1Qmax（m3/s）
式中Qmax—按管网额定负荷的最大流量，m3/s；
B1—流量储备系数，对单台水泵工作时，B1=1.1;
两台水泵并联工
作时，B1=1.2。
H=B2Hmax（kPa）
式中Hmax—管网最大计算总阻力，kPa；
B2—扬程（压头）储备系数，B2=1.1-1.2。
制冷机房的布置平面简图如下：
取最不利环路如下所示，由L1、L2、L3、L4组成。
图1冷冻水系统最不利环路图
从机房平面图上可以看出，冷冻水供回水管路都由两段不同管径的管路组成。
L1=7800mm,L2=8600mm,L3=7500mm,L4=9000mm.
L1管段直径D1=200mm管段流量V=343m3/h,v1=4V2=3.48m/s.
nxD2
取L2管段流速v2=2.7m/s,管段流量V=786m3/h,则D2=4V=0.32m,取D2公
Vnxv
称直径为DN320.
L3管段直径D3=200mm管段流量V=343m3/h,v3=4V2=3.48m/s.
取L4管段流速v4=2.7m/s,管段流量V=786m3/h,则D4=4V=0.32m,取D4公
Vnxv
根据各段管径、流速查水管路计算图，计算各管段局部阻力如下：
表5冷冻水管段局部阻力计算表
管段
名称
个数'
旧（KPa
L1
截止阀
1
900弯头
0.6
15.7
L2
四通
9
1.8
35.7
6
L3
21.8
三通
L4
5
10.9
各管段的沿程阻力和总阻力计算如下:
表6冷冻水管段阻力汇总表
管长
（mm
直径
（mm）
流速
（m/s）
比摩阻
（Pa/m）
沿程阻
力（KPa）
局部阻
力
（KPa）
总阻力
（Kpa）
11000
3.48
378.74
4.16
19.86
10100
320
2.7
137.37
1.38
37.08
10000
3.78
25.58
9000
1.24
12.1
冷冻水压降为103KPa,冷冻机房外冷冻水管网总阻力为0.45MPa,则
最不利环路的总阻力△P=19.86+37.08+25.58+12.1+103+450=647.62KPa根据h=B2Hmax，取B2=1.1，贝UH=712.4KPa即扬程H=72m.
根据Q=BiQmax,Qnax=393m3/h，两台水泵并联工作时，B1=1.2,
则Q=471.6m3/h.
3.1.1.2水泵型号的确定
根据流量和扬程查暖通空调常用数据手册，查得水泵型号如下：
表7冷冻水泵性能参数
12Sh-6B
m3/h
540
流量QL/s
总扬程H（m）
72
转速n（r/min）
1470
轴功率
151
功率N（kW）电动机功率
225
泵效率n（%）
70
允许吸上真空高度HN
5.6
叶轮直径D（mm）
475
泵重量W（kg）
857
3.2、冷却水系统的选型和计算
3.2.1冷却塔的选型
根据所选制冷机组的性能参数选择冷却塔，进出口温度为37C-32C,
拟选用2台冷却塔，则单台冷却塔流量为474n3/h。
通过查找中央空调设备选型手册，选择LBCM-LN-4O0氐温差标准型逆流式冷却塔。
其规格如下表：
表8冷却塔性能参数
机型
LBCM-LN-500
WB2&
500
标准水量（m/h）
WB272
575
高度H
6210
外形尺寸（mm）
外径D
7600
电机KW
22.38
送风装置
风叶直径D
4270
温水入管
冷水出管
排水管
80
配管尺寸（DN
溢水管
100
补给水管自动
50
手动
322冷却水泵的选型计算
取最不利环路如下所示，由L1、L2、L3、L4组成
图2冷却水系统最不利环路图
从机房平面图上可以看出，冷却水供回水管路都由两段不同管径的管路组成。
L1=6500mm,L2=47900mm,L3=8100,L4=43800mm.
L1管段直径D1=250mn管段流量V=474mB/h，v仁4V2=2.7m/s.
nxD
取L2管段流速v2=2.7m/s,管段流量V=948m3/h，则D2=4V=0.35m,
取D2公称直径为DN350.
L3管段直径D3=250mm管段流量V=474m3/h，v3=4V2=2.7m/s.
『4：
＜V
取L4管段流速v4=2.7m/s,管段流量V=948m3/h，贝UD4=J——=0.35m,
取D4公称直径为DN350.
表9冷却水管段局部阻力计算表
个数
.旧
（KPa
0.2
11.7
1.2
33.5
0.4
8.7
11.7
各管段的沿程阻力和总阻力计算如下：
表10
冷却水管段阻力汇总表
管段管长
沿程阻力
L16500
159.11
1.03
12.73
L247900
350
109.17
5.23
38.73
L38100
1.29
9.99
L443800
4.78
16.48
冷却水压降为85KPa冷却塔高度分别为30m则最不利环路的总阻力
△P=12.73+38.73+9.99+16.48+85+294=371.93KPa
根据h=B2Hmax，取B2=1.1，贝UH=409.1KPa即扬程H=41.7m.
根据Q邛iQmax,Qnax=474m3/h，两台水泵并联工作时，B1=1.2,
则Q=568.8m3/h.
根据流量和扬程查暖通空调常用数据手册，得水泵型号如下：
表11
冷却水泵性能参数
12Sh-9B
流量Qn3/h
684
L/s
190
总扬程h（m
43
转速n（r/min）
功率轴功率
102.5
N（kW）电动机功率
132
82
4.5
770
4、膨胀水箱配置与计算
4.1膨胀水箱的容积计算
根据V=-tv0，其中
二=0.0006L/°
C
t=300C
V0=130000/1000=30m3
则VP=0.00063030=0.54m3
4.2膨胀水箱的选型
对应采暖通风标准，查得膨胀水箱的尺寸如下:
表12
膨胀水箱性能参数
水箱形式
圆形
公称容积
0.5m
有效容积
0.54m
外形尺寸
内径（d）
900
高H
1000
溢流管
40
32
水箱配管
膨胀管
25
的公称直
信号管
20
径DN
循环管
5、分水器和集水器的选择
5.1分水器和集水器的构造和用途
用途：
在中央空调及采暖系统中，有利于各空调分区流量分配和灵活调节构造如图所示：
图3分水器和集水器构造图
5.2分水器和集水器的尺寸
5.2.1分水器的选型计算
根据Q=CMt,制冷量Q=22862=4572KW水的比热C=4.2,温差4=5°
C则皿亠^=217恥/$
CAt
换算成体积流量V=M=0.218m3/s，水的密度21000m3/Kg.
P
取流速v为0.8m/s,
，42
则D=——=0.589m,取公称直径为DN630.
、兀xv
将分水器分3路供水，分管流速取1.2m/s,则3个供水管的尺寸计算如下:
D1=D2=D3=4V=0.278m,取公称直径为DN280.
3：
■:
v
L1=D1+60=340mm,L2=D1+D2+120=680mm,L3=D2+D3+120=680mm,L4=D3+60=340mm.
5.2.2集水器的选型计算
集水器的直径、长度、和管间距与分水器的相同，只是接管顺序相反
6、参考资料
1、采暖通风与空气调节设计规范GB50019－2003
2、实用供暖空调手册•陆耀庆编•中国建筑工业出版社
3、【中央空调设备选型手册】
（周邦宁）•中国建筑工业出版社
4、暖通空调常用数据手册•中国建筑工业出版社（02年第二版）
5、空调冷热源•机械工业出版社
6、暖通空调制图标准GB/T50114-2001
7、个人小结
在这次课程设计之前，我对制冷系统的流程只停留在初步阶段，能够了解冷冻水系统和冷却水系统的流程，但对于管路的连接及机房的具体布置还比较生疏。
在设计过程中，我从理解这次设计的目的和任务到确定设计方案，以及机房的设备布置，从迷茫到清晰，从翻阅各种规范和图集到计算分析，从同学之间互相讨论到一次一次地更改，期间真的很累，这让我深刻体会到原来做设计这么不容易。
这无疑是一次重要实践训练，通过这一实践性教学环节，我掌握了《冷热源工程》课程的基本理论和基本设计程序和步骤，加深了对制冷系统的理解，同时也学会了查阅和使用设计资料的方法，培养和提高了运用所学课程知识分析并解决工程问题的能力。
不仅如此，也培养了团队之间的合作精神。
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