扣件式脚手架计算书Word文档格式.docx
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内立杆离建筑物距离a（m）
0.5
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度H1（m）
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.14
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
山西大同市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
风荷载体型系数μs
1.254
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.06，0.796
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.465，0.349
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+1.4×
Gk×
la/（n+1）=1.2×
（0.033+0.35×
1.2/（2+1））+1.4×
3×
1.2/（2+1）=1.888kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+Gk×
la/（n+1）=（0.033+0.35×
1.2/（2+1））+3×
1.2/（2+1）=1.373kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.888×
0.92/8，1.888×
0.152/2]=0.191kN·
m
σ=Mmax/W=0.191×
106/4490=42.574N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/（384EI），q'
a14/（8EI）]=max[5×
1.373×
9004/（384×
206000×
107800），1.373×
1504/（8×
107800）]=0.528mm
νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
3、支座反力计算
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=1.888×
（0.9+0.15）2/（2×
0.9）=1.156kN
Rmax'
=q'
（lb+a1）2/（2lb）=1.373×
0.9）=0.841kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.156kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=0.841kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.375×
106/4490=83.629N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝1.272mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
Rmax=2.673kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.156kN≤Rc=0.85×
8=6.8kN
纵向水平杆：
Rmax=2.673kN≤Rc=0.85×
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×
n/2×
0.033/h）×
H=（0.129+（0.9+0.15）×
2/2×
0.033/1.8）×
26=3.859kN
单内立杆：
NG1k=3.859kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
（lb+a1）×
Gkjb×
1/2/2=（26/1.8+1）×
1.2×
（0.9+0.15）×
0.35×
1/2/2=1.703kN
1/2表示脚手板2步1设
NG2k1=1.703kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/2=（26/1.8+1）×
0.14×
1/2=1.297kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
26=0.312kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.703+1.297+0.312=3.312kN
NG2k=NG2k1=1.703kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj+nzj×
Gkzj）/2=1.2×
（1×
3+1×
2）/2=3.15kN
内立杆：
NQ1k=3.15kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（3.859+3.312）+0.9×
3.15=12.574kN
（3.859+1.703）+0.9×
3.15=10.643kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.118m
长细比λ=l0/i=3.118×
103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×
（3.859+3.312）+1.4×
3.15=13.015kN
σ=N/（φA）=13015.36/（0.188×
424）=163.28N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
（3.859+3.312）+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.349×
1.82/10=0.171kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=12574.36/（0.188×
424）+170970.912/4490=195.826N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、脚手架架体高度验算
Hs1=（φAf-（1.2NG2k+1.4NQ1k））×
H/（1.2NG1k）=（0.188×
424×
205×
10-3-（1.2×
3.312+1.4×
3.15））×
26/（1.2×
3.859）=44.672m
Hs2=（φAf-（1.2NG2k+0.9×
（NQ1k+MwkφA/W）））×
H/（1.2NG1k）=（φAf-（1.2NG2k+0.9×
NQ1k+MwφA/W））×
3.312+0.9×
3.15+0.171×
1000×
0.188×
424/4490））×
3.859）=30.106m
Hs=30.106m>
H=26m
九、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
连墙件截面面积Ac（mm2）
连墙件截面回转半径i（mm）
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.465×
1.8×
1.2=5.625kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
（Nlw+N0）/（φAc）=（5.625+3）×
103/（0.896×
424）=22.703N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=5.625+3=8.625kN≤0.85×
12=10.2kN
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
砂土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
地基承载力调整系数mf
垫板底面积A（m2）
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.859+3.312+3.15=10.321kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝10.321/（1×
0.25）＝41.285kPa≤fg＝140kPa
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