标准层梁模板计算书分析Word格式文档下载.docx
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1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.13
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1000
梁底两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1600
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1000、1000
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
梁底增加立柱根数
梁底支撑小梁根数
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
q1＝γ0×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.55）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝18.926kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝[0.1+（24+1.5）×
0.55]×
1＝14.125kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×
18.926×
0.22＝0.095kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.095×
106/54000＝1.752N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5q2L4/（384EI）=5×
14.125×
2004/（384×
10000×
486000）＝0.061mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R2=0.5q1l=0.5×
0.2＝1.893kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R2'
=0.5q2l=0.5×
0.2＝1.413kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
60
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
72
小梁验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝1.893+0.9×
1.35×
[（0.3-0.1）×
0.2/2+0.5×
（0.55-0.1）]+0.9×
（0.5+（24+1.1）×
0.1）+1.4×
max[0.45-0.2/2，0.45-0.2/2]/2×
1=3.2kN/m
q2＝1.413+（0.3-0.1）×
（0.55-0.1）+（0.5+（24+1.1）×
0.1）×
1＝2.184kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×
3.2×
0.52，0.5×
0.12]＝0.08kN·
σ=Mmax/W=0.08×
106/24000=3.333N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×
0.5，3.2×
0.1]＝0.96kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
0.96×
1000/（2×
60）＝0.6N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×
2.184×
5004/（100×
9350×
720000）＝0.137mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.184×
1004/（8×
720000）＝0.004mm≤[ν]＝2l2/400＝2×
100/400＝0.5mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×
0.5，0.4×
0.5+3.2×
0.1]＝1.76kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝1.76kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×
0.5+2.184×
0.1]＝1.201kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
2＝1.201kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.616×
106/4490=137.233N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.76kN
τmax=2Vmax/A=2×
1.76×
1000/424＝8.302N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝1.53mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
支座反力依次为R1=1.76kN，R2=1.76kN
支座反力依次为R'
1=1.201kN，R'
2=1.201kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A（mm2）
424
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=[1.76，1.76]=1.76kN，R'
＝max[R1'
，R2'
]＝[1.201，1.201]=1.201kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.308×
106/4490＝68.599N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝1.144kN
τmax＝2Vmax/A=2×
1.144×
1000/424＝5.396N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.625mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
支座反力依次为R1=2.376kN，R2=3.784kN，R3=3.784kN，R4=2.376kN
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.784kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
九、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
650
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（650+2×
200）=1455.3mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1600=2808mm
λ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、风荷载计算
Mw＝1.4×
×
ωk×
la×
h2/10＝1.4×
0.9×
0.13×
1×
1.62/10＝0.042kN·
3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝[1.2×
1＝19.47kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.947+1.2×
（0.55-0.1）]+[1.2×
1]×
1，1.947+1.2×
（0.3-0.1）×
0.2/2}=3.094kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝3.657kN，R2＝3.657kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=1680.871mm
λ1＝l01/i＝1680.871/15.9＝105.715，查表得，φ1＝0.551
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2]+Mw/lb＝max[3.657，3.657]+0.042/0.9＝3.704kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3703.779/（0.551×
424）+0.042×
106/4490＝25.193N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1600=3243.24mm
λ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2]+1.2×
0.15×
（3-0.55）+Mw/lb＝max[3.657，3.657]+0.441+0.042/0.9＝4.145kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝4144.779/（0.175×
106/4490＝65.199N/mm2≤[f]＝205N/mm2
十、立柱地基基础计算
地基土类型
钢筋砼
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝4.145/（0.9×
0.15）＝30.702kPa≤fak＝140kPa
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