塔吊基础专项方案11Word格式文档下载.docx
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监理单位
宜昌宏业工程项目管理有限公司
7
施工单位
8
工期目标
2019年7月计划开工，2021年7月计划竣工，具体开工日期以开工令为主，施工总工期为720日历天。
9
文明施工目标
武汉市级文明施工优良工地
10
建筑类型
两栋高层住宅及商铺
11
建筑面积
4#楼26534M2、6#楼21311M2、
18#商铺11200M2、总建筑面积59045M2
12
建筑功能
住宅楼及商铺
13
建筑层高
4#、6#住宅33层、18#楼商铺5层
14
结构形式
基础结构
桩基础、独立基础
主体结构式
商铺为框架结构，住宅楼为剪力墙结构
15
性能等级
抗震设防烈度
6度
抗震设防类别
丙类
抗震等级
4、6#框架、剪力墙，抗震等级均为三级，18#楼框架抗震等级为四级
结构安全等级
二级
二、编制依据：
《岩土工程勘探报告》
《塔式起重机》GB/T5031-2008
《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
塔式起重机使用说明书
本工程已审查的施工图纸及本工程已审批的施工组织设计
品茗安全计算软件
三、塔吊基础配筋
现场设置两台塔吊，4#楼设置一台塔吊供4#楼使用，6#与18#楼之间设置一台塔吊，供6#、18#楼两栋楼使用，具体布置详见平面布置图。
塔吊基础的确定依据本工程的土质情况及各厂房结构承台相关尺寸和承台开挖深度，塔吊基础采用独立承台基础和桩基承台基础两种，独立承台基础为5500×
5500×
1400，基础底面配筋HRB400Φ22@190，双向布置，承台基础顶面配筋HRB400Φ22@190，双向布置，承台钢筋保护层厚40mm；
顶层与底层两层网片间采用HPB300钢筋Φ10@500拉筋，梅花型布置，详见基础配筋图。
桩基承台基础为5000×
5000×
1400，基础底面配筋HRB400Φ25@190，双向布置，承基础顶面配筋HRB400Φ20@200，双向布置，承台钢筋保护层厚40mm；
（10）根据施工现场实际情况塔吊基础混凝土强度等级为C35。
（11）
保证混凝土的连续供应，尽量缩短混凝土到场时间，混凝土运输罐车必须采取有效的保温措施。
严格控制混凝土的入模温度，混凝土入模温度夏天不高于350C，冬天不低于50C并有保温措施。
严格控制混凝土的坍落度，坍落度控制在160～180mm。
选择好混凝土浇筑的时间，浇筑时间选择气温相对较高的白天，避免夜间浇筑。
采用插入式振捣棒振捣，每个泵配3个以上振捣棒，在混凝土下料口配1-2个振捣棒，在混凝土流淌端头配1-2个振捣棒。
振捣手要认真负责，仔细振捣，防止过振或漏振。
采用分层浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm，混凝土应连续浇筑，避免出现冷缝。
混凝土浇筑时自由下落高度不超过2m，若超过2m时，应采取加长软管和串桶方法。
在泵送过程中料斗内应有足够的混凝土，以免吸入空气产生堵塞。
做好混凝土的覆盖保温工作，基础顶部采用单层塑料薄膜+双层50mm厚阻燃草帘被进行保温，基础侧面采用240mm砖模+双层50mm厚阻燃草帘被进行保温。
做好混凝土的测温工作，每个塔吊基础设置3个测温点，分别设置在基础的上、下表面和中心部位，测温管的埋设深度具体见下表。
测温管埋深表
基础厚度（mm）
测温管埋深（mm）
短管
中管
长管
1400
150
700
1300
测温采用精度高的测温仪，误差不大于0.3℃。
用测温仪测出以下数据：
大气温度、混凝土入模温度、混凝土面层（即覆盖层下部）的温度、混凝土分别位于三个不同高度的温度。
由于混凝土入模后前期水化热趋于上升，后期呈下降趋势，混凝土入模后4天内，每2小时测一次温；
5天后每4小时测一次温，测温仪留置在测温孔内不少于3分钟。
测温时应同时测出混凝土中心温度、混凝土表面温度、大气温度，认真填写测温记录。
确保混凝土表面温度与混凝土内部温度之差控制在25℃以内。
混凝土的测温工作由混凝土测温员负责，测温天数应根据测温情况确定，待混凝土内部温度趋于稳定以及内外温差稳定时方可停止测温。
同时每日报告混凝土测温情况，当内外温差达到20℃时应预警，22℃时应报警，并采取增加覆盖保温层等处理措施。
（11）做好混凝土浇筑过程的监控，浇灌塔吊基础混凝土时下料要慢，防止下料时的冲击力造成预埋支脚出现移动。
在浇灌混凝土过程中，要求用两台经纬仪在不同的角度监测预埋支腿的偏差，水平高差超过2mm立即进行校正，并待混凝土终凝后方可解除监测，混凝土养护期间，每天需监测二次并做好记录。
（12）试块留置：
塔吊基础每次浇筑不超过100立方米留置一组混凝土标养试块，并增加三组同条件试块（临界受冻强度一组，立塔要求强度两组）。
四．塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63A（鄂AA-T0）
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
100
塔机独立状态的计算高度H（m）
103
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
464.1
起重荷载标准值Fqk（kN）
47.1
竖向荷载标准值Fk（kN）
511.2
水平荷载标准值Fvk（kN）
18.3
倾覆力矩标准值Mk（kN·
m）
1335
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
水平荷载标准值Fvk'
73.9
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
1552
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.35Fk1＝1.35×
464.1＝626.535
起重荷载设计值FQ（kN）
1.35FQk＝1.35×
47.1＝63.585
竖向荷载设计值F（kN）
626.535+63.585＝690.12
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×
18.3＝24.705
倾覆力矩设计值M（kN·
1.35Mk＝1.35×
1335＝1802.25
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
＝1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
73.9＝99.765
倾覆力矩设计值M'
1552＝2095.2
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l（m）
5.5
基础宽b（m）
基础高度h（m）
1.4
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc（kN/m3）
25
基础上部覆土厚度h’（m）
基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
40
地基参数
地基承载力特征值fak（kPa）
140
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
0.3
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）
基础底面以上土的加权平均重度γm（kN/m3）
基础埋置深度d（m）
1.95
修正后的地基承载力特征值fa（kPa）
198.33
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=blhγc=5.5×
5.5×
1.4×
25=1058.75kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.35Gk=1.35×
1058.75=1429.312kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
Mk'
'
=1552kN·
m
Fvk'
=Fvk'
/1.2=73.9/1.2=61.583kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M'
=2095.2kN·
Fv'
=Fv'
/1.2=99.765/1.2=83.138kN
基础长宽比：
l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×
5.52/6=27.729m3
Wy=bl2/6=5.5×
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=1552×
5.5/（5.52+5.52）0.5=1097.43kN·
Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=1552×
1、偏心距验算
（1）、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=（464.1+1058.75）/30.25-1097.43/27.729-1097.43/27.729=-28.811<
偏心荷载合力作用点在核心区外。
（2）、偏心距验算
偏心距：
e=（Mk+FVkh）/（Fk+Gk）=（1552+73.9×
1.4）/（464.1+1058.75）=1.087m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：
a=（5.52+5.52）0.5/2-1.087=2.802m
偏心距在x方向投影长度：
eb=eb/（b2+l2）0.5=1.087×
5.5/（5.52+5.52）0.5=0.769m
偏心距在y方向投影长度：
el=el/（b2+l2）0.5=1.087×
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：
b'
=b/2-eb=5.5/2-0.769=1.981m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：
l'
=l/2-el=5.5/2-0.769=1.981m
b'
=1.981×
1.981=3.926m2≥0.125bl=0.125×
5.5=3.781m2
满足要求！
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值
Pkmin=-28.811kPa
Pkmax=（Fk+Gk）/3b'
=（464.1+1058.75）/（3×
1.981×
1.981）=129.309kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（464.1+1058.75）/（5.5×
5.5）=50.342kN/m2
4、基础底面压力验算
（1）、修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）
=140.00+0.30×
19.00×
（5.50-3）+1.60×
（1.95-0.5）=198.33kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=50.342kPa≤fa=198.33kPa
（3）、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=129.309kPa≤1.2fa=1.2×
198.33=237.996kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度：
h0=h-δ=1400-（40+22/2）=1349mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ（Fk/A-（Mk'
+Fvk'
h）/Wx）=1.35×
（464.100/30.250-（1552.000+61.583×
1.400）/27.729）=-59.045kN/m2
Pxmax=γ（Fk/A+（Mk'
（464.100/30.250+（1552.000+61.583×
1.400）/27.729）=100.469kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全，得
P1x=（（b+B）/2）Pxmax/b=（（5.500+1.600）/2）×
100.469/5.500=64.848kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ（Fk/A-（Mk'
h）/Wy）=1.35×
Pymax=γ（Fk/A+（Mk'
假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=（（5.500+1.600）/2）×
基底平均压力设计值：
px=（Pxmax+P1x）/2=（100.469+64.848）/2=82.658kN/m2
py=（Pymax+P1y）/2=（100.469+64.848）/2=82.658kPa
基础所受剪力：
Vx=|px|（b-B）l/2=82.658×
（5.5-1.6）×
5.5/2=886.512kN
Vy=|py|（l-B）b/2=82.658×
X轴方向抗剪：
h0/l=1349/5500=0.245≤4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
1349=30976.412kN≥Vx=886.512kN
Y轴方向抗剪：
h0/b=1349/5500=0.245≤4
0.25βcfcbh0=0.25×
1349=30976.412kN≥Vy=886.512kN
五、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ22@190
基础底部短向配筋
基础顶部长向配筋
基础顶部短向配筋
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=（b-B）2pxl/8=（5.5-1.6）2×
82.658×
5.5/8=864.349kN·
基础Y向弯矩：
MⅡ=（l-B）2pyb/8=（5.5-1.6）2×
2、基础配筋计算
（1）、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/（α1fcbh02）=864.349×
106/（1×
13492）=0.005
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×
0.005）0.5=0.005
γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997
AS1=|MⅡ|/（γS1h0fy1）=864.349×
106/（0.997×
1349×
360）=1784mm2
基础底需要配筋：
A1=max（1784，ρbh0）=max（1784，0.0015×
1349）=11129mm2
基础底长向实际配筋：
As1'
=11378.203mm2≥A1=11129.25mm2
（2）、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/（α1fclh02）=864.349×
ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×
γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997
AS2=|MⅠ|/（γS2h0fy2）=864.349×
A2=max（1784，ρlh0）=max（1784，0.0015×
基础底短向实际配筋：
AS2'
=11378.203mm2≥A2=11129.25mm2
（3）、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：
AS3'
=11378.203mm2≥0.5AS1'
=0.5×
11378.203=5689.102mm2
（4）、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：
AS4'
=11378.203mm2≥0.5AS2'
（5）、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
基础配筋图
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