化工分离过程课后答案刘家祺Word文档格式.docx
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(4)Nxu=(c+2)+1=c+3
(5)Nau=c+3-(c+3)=0
思路2:
输出的两股物流看成是相平衡物流,所以总变量数Nv=2(C+2)独立方程数Nc:
物料衡算式C个,热量衡算式1个,共C+1个设计变量数Ni=Nv-Ni=2C+4-(C+1)=C+3
固定设计变量Nx:
有C+2个加上节流后的压力共C+3^可调设计变量Na有0
11.满足下列要求而设计再沸汽提塔见附图,求:
传热1
合计2
nV=Nxu+Nau
=20
附加变量:
总理论板数。
16.采用单个精馏塔分离一个三组分混合物为三个产品(见附图),试问图中所注设计变量能
否使问题有唯一解?
如果不,你认为还应规定哪个(些)设计变量
压力40+1+1
c+44=47
NT3+1+1+2=7
N?
=54
设计变量:
回流比,馏出液流率
4.一液体混合物的组成为:
苯0.50;
甲苯0.25;
对二甲苯0.25(摩尔分率)。
分别用平衡常数法和相对挥发度法计算该物系在100kPa式的平衡温度和汽相组成。
假设为完全理想系<
解1:
(1)平衡常数法:
设T=368K
用安托尼公式得:
P1s156.24kPa;
P2s63.28kPa;
P3S26.88kPa
由式(2-36)得:
yi1.006
y10.781;
y20.158;
y30.067
由于yi>
1.001,表明所设温度偏高
由题意知液相中含量最大的是苯,由式(2-62)得:
K'
©
1553
可得T
367.78K
1
yi
重复上述步骤:
k11.553;
k2
0.6284
;
K30.2667
yr0.7765;
y2
0.1511
y30.066675;
yi1.0003
在温度为367.78K时,存在与之平衡的汽相,组成为:
苯0.7765、甲苯0.1511、
对二甲苯0.066675。
(2)用相对挥发度法:
设温度为368K,取对二甲苯为相对组分。
计算相对挥发度的:
组分i
苯⑴
甲苯
(2)
对二甲苯
(3)
0.50
0.25
1.000
5.807
2.353
2.903
5
0.5883
0.2500
3.741
8
0.776
0.1572
0.0668
解2:
(1)平衡常数法。
假设为完全理想系。
设t=95C
苯:
InRs20.79362788.5/(95273.1552.36)11.96;
甲苯:
InP2s20.90653096.52/(95273.1553.67)11.06;
对二甲苯:
InRs20.98913346.65/(95273.1557.84)10.204;
K1PyP1.56910^1051.569;
K2PyP0.6358
选苯为参考组分:
K12^56%.。
“1.552;
解得T2=94.6「C
InP2s11.05;
P2s6.281104Pa
ss4
InP310.19;
P32.665410Pa
K2=0.6281
K3=0.2665
(2)相对挥发度法
设t=95C,同上求得©
=1.569,K2=0.6358,K3=0.2702
故泡点温度为95C,且y1逬7严0776;
11.组成为60%(mol)苯,25%P苯和15%寸二甲苯的100kmol液体混合物,在101.3kPa和
100C下闪蒸。
试计算液体和气体产物的量和组成。
假设该物系为理想溶液。
用安托尼方程计算蒸气压。
解:
在373K下
lnRS
20.7936
2788.51T
52.36
RS
179.315kPa
lnP2S
20.9065
3096.52T
53.67
P2S
73.834kPa
lnP3S
20.981
3346.65T
57.84
P3S
31.895kPa
计算混合组分的泡点TbTb=364.076K
计算混合组分的露点TdTd=377.83K
此时:
X1=0.38,X2=0.3135,xa=0.3074,L=74.77kmol;
y1=0.6726,y2=0.2285,ya=0.0968,V=25.23kmol。
12.用图中所示系统冷却反应器出来的物料,并
较重烃中分离轻质气体。
计算离开闪蒸罐的蒸组成和流率。
从反应器出来的物料温度811K,
成如下表。
闪蒸罐操作条件下各组分的K值:
-80;
甲烷-10;
苯-0.01;
甲苯-0.004
以氢为1,甲烷为2,苯为3,甲苯为4
总进料量为F=460kmol/h,
组分
流率,mol/h
乙0.4348z20.4348s0.1087z40.0217
?
?
氢
200
又K1=80,K2=10,K3=0.01,K4=0.004
甲烷
由式(2-72)试差可得:
屮=0.87,
由式(2-68)计算得:
苯
50
y1=0.4988,y2=0.4924,y3=0.008,y4=0.0008;
V=400.2mol/h。
10
14.在101.3kPa下,对组成为45%摩尔)正己烷,25%E庚烷及30%E辛烷的混合物。
⑴求泡点和露点温度
⑵将此混合物在101.3kPa下进行闪蒸,使进料的50%气化。
求闪蒸温度,两相的组成。
K只取决于温度和压力,
⑴因为各组分都是烷烃,所以汽、液相均可看成理想溶液,
可使用烃类的P-T-K图。
泡点温度计算得:
Tb=86C
露点温度计算得:
Td=100C
⑵由式(2-76)求T的初值为93C,查图求K
正己烷
正庚烷
正辛烷
Zi
0.45
0.30
K
1.92
0.88
0.41
0.2836
-0.031
9
-0.251
所以闪蒸温度为93C。
由式(2-77)、(2-68)计算得:
Xc6=0.308,Xc7=0.266,Xc8=0.426
yc6=0.591,yc7=0.234,yc8=0.175
所以液相中含正己烷30.8%,正庚烷26.6%,正辛烷42.6%;
汽相中含正己烷59.1%,正庚烷23.4%,正辛烷17.5%。
AVV*
第二早
12=8.9665J/mol,12
12.在101.3Kpa压力下氯仿
(1)-甲醇
(2)系统的NRTL参数为:
=-0.83665J/mol,12=0.3。
试确定共沸温度和共沸组成。
安托尼方程(PS:
Pa;
T:
K)
氯仿:
mP1S20.86602696.79(T46.16)
甲醇:
lnP/23.48033626.55(T34.29)
设T为53.5C
则InpiS20.86602696.7;
(326.6546.16)
P;
=76990.1P;
=64595.6
=0.327699011.20920.686459560.8971
=69195.98Pa101.3kPa
设T为60r
则InP;
20.86602696.79(333.1546.16)
=95721.9P;
=84599.9
20.86602696.7%29.1546.16)
=83815.2P;
=71759.3
当In1-In2=0.1553时求得x1=0.301=1.10992=0.9500
0.9500
=0.3083815.21.10990.7071759.3
=75627.8Pa101.3kPa
22
14.某1、2两组分构成二元系,活度系数方程为In1Ax2,In2A%,端值常数与温
3
度的关系:
A=1.7884-4.2510-T(T,K)
蒸汽压方程为
InP2S16.3526
(P:
kPa:
假设汽相是理想气体,试问99.75Kpa时①系统是否形成共沸物?
②共沸温度是多少?
设T为350K
则A=1.7884-4.2510-3350=1.7884-1.4875=0.3009
因为在恒沸点
1PS由122^
2
In10.30090.0513;
1=10008
P=iXiPS
In20.30090.9487;
2=13110
=1.00080.948791.0284+1.31100.0513119.2439
设T为340K
则A=1.7884-4.25
10340=0.3434
InRS
16.0826
4050
340;
7
S
pi=64.7695kPa
InP2S
16.3526
h=84.8458kPa
由唔A(12x)inS2S0.34341
解得:
x1=0.8931
x2=1-0.8931=0.1069
In10.34340.10692;
1=1.0039
2=1.3151
In20.34340.8931;
P=
iXiRS
=1.0039
0.8931
64.7695+1.3151
0.1069
84.8458
=69.999299.75kPa
设T为352K
10-352=0.2924
lnRS16.0826
352;
R=97.2143kPa
InP2S16.35264050ps
P2=127.3473kPa
A(12x1)
972143
In97.21430.2924(12x1)
127.3473
X1=0.9617
x2=1-0.9617=0.0383
In
10.29240.0383;
1=10004
ln2
0.29240.9617;
2=1.3105
iXiR*=1.00040.961797.2143+1.31050.0383127.3473
=99.920299.75kPa
第四章
1.某原料气组成如下:
组分CH4C2H5CsHbi-C4H0n-C4Hioi-C5H2n-C5H12n-C6H4
yo(摩尔分率)0.7650.0450.0350.0250.0450.0150.0250.045
先拟用不挥发的烃类液体为吸收剂在板式塔吸收塔中进行吸收,平均吸收温度为38C,
压力为1.013Mpa,如果要求将i-C4H。
回收90%试求:
(1)为完成此吸收任务所需的最小液气比。
⑵操作液气比为组小液气比的1.1倍时,为完成此吸收任务所需理论板数
(4)求塔底的吸收液量
(1)最小液气比的计算:
在最小液气比下Nh,a关=关
(LV)minK关A关=0.560.85=0.476
(2)理论板数的计算:
操作液气比LV1.2(LV)min=1.20.476=0.5712
尾气的数量和组成计算:
i
吸收率
被吸收的量为%1i,塔顶尾气数量Vn1(1」Vi
塔顶组成
按上述各式计算,将结果列于下表
Kmol/h
CH
76.5
17.4
0.03
2.524
73.98
0.920
C2I4
4.5
3.75
0.15
0.684
3.816
0.047
C3H8
3.5
1.3
0.43
1.526
1.974
0.025
6
i-C4H10
2.5
0.56
1.02
0.85
2.125
0.375
0.004
n-CdHo
0.4
1.42
0.95
4.275
0.225
0.002
i-C5H2
1.5
0.18
3.17
1.00
1.500
0.0
n-C5H2
0.14
3.97
2.500
4
n-C6H4
0.05
10.2
4.500
合计
100.0
—
19.81
80.19
(4)塔底的吸收量Ln
2Kmol/h
—Ln(L)V均0.571290.18551.514塔内液体平均流率:
^2V
而Vn1LoV1Ln,即100+L°
=80.37+Ln
联立求解得Ln=61.33Kmol/h.L0=41.70Kmol/h
由题意知,i-CM。
为关键组分
由P=1.013Mpat平=38C
查得K关=0.56(P-T-K图)
(1)在最小液气比下Nh,a关二中关=0.9
(LV)minK关A关=0.560.9=0.504
⑵LV1.1(LV)min=1.10.504=0.5544
所以理论板数为
计算结果如下:
进料
相平衡常数
被吸收
塔顶尾气
量
数量
组成
CH4
2.448
74.05
0.923
GH
0.668
3.834
0.048
GH8
0.42
1.491
2.009
0.99
0.90
2.250
0.250
0.003
1.38
4.455
0.045
0.000
3.08
n-C5Hi2
0.144
3.85
n-C6Hi4
0.056
9.9
■
19.810
以CH4为例:
Ai=VKi
17.4
0.032
0.0329.4810.99
i二r~
0.32
V1(CH4)=(1-i)VN+1=(1-0.032)76.5=74.05
(3)塔内气体平均流率:
10080.190““
v90.10Kmol/h
塔内液体平均流率:
L。
(L。
19.81)
L=」0L09.905
20
由1v=0.5544
L0=40.05Kmol/h