热处理制度对T10钢组织和硬度的影响实验文档格式.docx
《热处理制度对T10钢组织和硬度的影响实验文档格式.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《热处理制度对T10钢组织和硬度的影响实验文档格式.docx(8页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
试验用T10钢的成分见表1。
选用粒状珠光体及片状珠光体两种原始组织,前者试样仅用780℃传统工艺淬火,而后者试样则用740、780、840、900℃四种淬火温度,随后进行机械性能检测试验。
表1T10钢的化学成分
成分
C
Si
Mn
P
S
含量
1.026%
0.22%
0.21%
0.15%
2.试样的热处理
2.1预备热处理
2.2.1正火
T10钢的ACm为800℃,正火温度约为ACm+30~50℃,故取840℃。
用下列经验公式计算加热时间:
公式中T——加热时间,min;
a——加热时间系数,min/mm,(碳钢取0.8~1.2min·
mm-1);
K——装炉修正系数;
D——工件有效厚度,mm。
正火工艺参数见表2,工艺曲线见图1。
表2正火工艺参数
工艺
正火
参数
加热温度/℃
保温时间/min
冷却方式
正火炉
840
40
空冷
箱式炉
温度T/℃
时间t/min
图1正火工艺曲线
正火后组织图见图2
图2正火后组织(×
400)
2.1.2球化退火
T10钢锻坯经10kw箱式电炉等温球化退火,在770℃保温2h,再冷到680℃,保温4小时,出炉空冷。
机械加工后的机械性能、淬透性及金相试样,一部分按传统工艺热处理,以作对比。
球化退火工艺参数见表2。
球化退火工艺曲线见图3。
图3球化退火工艺曲线
球化退火后组织如图4所示
图4等温球化退火后组织(×
2.2最终热处理
所有试样在箱式炉内进行最后热处理,等温球化退火试样淬火加热780℃,正火试样淬火加热分别为740、780、840、900℃保温,用水淬火,200℃回火,然后磨加工到规定尺寸。
每种工艺每个试验都取4个试样的平均值。
最终热处理工艺参数见表3。
用下列经验公式计算淬火加热时间:
a——加热时间系数,min/mm;
碳钢取0.8~1.2min·
mm-1
表3T10钢最终热处理工艺规范
序号
原始组织
淬火
加热温度/℃
时间/min
冷却介质
淬火炉
1
片状珠光体
740
30
水
2
780
3
4
900
5
粒状珠光体
片状珠光体在淬火后组织如图图5
740℃淬火(×
780℃淬火(×
840℃淬火(×
900℃淬火(×
图5片状珠光体在淬火后组织
粒状珠光体淬火后组织如图6
图6粒状珠光体淬火后组织
3.性能试验方法
检测各零件的硬度及观察各个显微组织,在HR150—A型洛氏硬度计上测定其硬度值,在XJL—02型金相显微镜上拍摄显微组织照片及测晶粒度。
其它机械性能试样断后也进行显微组织观察,并测了试样心部硬度。
淬火后硬度、晶粒度和组织检测结果见表5。
原始
组织
热处理
规范
硬度
(HRC)
金相组织
P片
740℃
51
细针状M+细板条M+Ar+碳化物
780℃
52
840℃
53
针状M+Ar
900℃
50
针状M+Ar
P粒
等温球化+780℃淬火
52.5
针状M+Ar
三结果分析
1组织分析
改变T10钢原始组织及奥氏体化温度,导致了马氏体组织结构发生变化。
(1)当原始组织为片状珠光体时,在740℃、780℃加热未完全奥氏体化,奥氏体含碳量不高,得到细针状、细小板条状马氏体;
在840℃、900℃淬火后,碳完全融入奥氏体中,得到针状马氏体,且由于温度升高,得到的组织较740℃、780℃淬火后组织粗大;
900℃在淬火时,温度过高,奥氏体晶粒粗大,晶界过热,所以淬火后晶粒更加粗大,晶界出现弱化现象,如图5。
(2)当原始组织为粒状珠光体时,780℃淬火后的马氏体形态为针状马氏体,其组织较均匀,如图6。
4.2硬度分析
奥氏体化温度升高,奥氏体中碳含量增加,使硬度值有所增加,故740℃、780℃、840℃的硬度逐渐增加;
900℃加热,Ar晶粒粗大淬火后得到组织硬度反而降低。
四结论
综上所述,与传统球化退火工艺相比,片状珠光体淬火得到的组织硬度与其不同,在与传统工艺相同淬火温度得到的组织,硬度较传统工艺稍小,但在840℃下可得到硬度更大的组织。
随温度增加,片状珠光体组织淬火后硬度逐渐增加,在840℃淬火时硬度达到最大,在900℃淬火会因为组织过于粗大而使硬度降低。