2雅特尔1#2#厂房模板专项施工方案Word文档格式.docx

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审核人

企业技术负责人

审查单位

建设单位审查意见：

监理单位审查结论：

□同意实施□修改后报□重新编制

建设单位（章）

现场代表

日期：

项目负责人

第一章工程概况

长泰雅特尔展示设备有限公司1#，2#厂房工程

工程地点：

福建省漳州市长泰县武安镇宫山工业区

建设单位：

设计单位：

福建泷澄集团设计院有限公司

施工单位：

监理单位：

无

勘察单位：

漳州市闽中南岩土工程勘察有限公司

工程概况：

本工程位于福建省漳州市长泰县武安镇宫山工业区。

系长泰雅特尔展示设备有限公司厂房，总建筑面积17133.72㎡，计容建筑面积:

22681.80㎡，地上占地面积11221.56㎡。

其中：

1）.1#厂房建筑面积：

5548.08㎡。

建筑占地面积：

建筑层数：

1层。

建筑总高度：

11.8m。

2）.2#厂房建筑总面积：

11585.64㎡，建筑占地面积5673.48㎡。

建筑层数2层。

建筑总高度19.2m。

功能布局：

1#厂房一层均为木制品生产车间及包装车间、2#厂房一层～二层均为丁类生产车。

建筑分类：

三类建筑。

耐火等级：

二级。

屋面防水等级：

抗震设防烈度：

7度。

主体结构合理使用年限：

50年。

第二章　编制依据

1、《建筑施工安全技术手册》、《建筑施工计算手册》

2、工程施工设计图纸

3、《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-2011）

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002（2011版））

6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

7、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）

8、《材料手册》。

第三章　模板搭设方案和施工技术措施

一、梁下模板和钢管支撑体系：

构件名称

250×

550梁

梁

梁底模板

18厚胶合板

梁侧模板

梁底木枋

100×

50松木枋@300

梁底木枋下顶托梁

50松木枋

梁侧板对拉螺杆

对拉螺栓布置1道，沿大梁纵向间距700mm，直径12mm

梁侧板内压枋

50松木枋@350

梁侧板外压枋

外压枋采用双钢管48.3mm×

3.6

支撑

梁底支顶

梁底横向设Φ48.3扣件式钢管脚手架，纵向榀距1200。

扫地杆

底部离地面200纵横各设一道Φ48.3钢管水平拉杆

水平加固拉杆

每间距1.8m设一道Φ48钢管水平拉杆

二、板下模板和钢管支撑体系：

100厚混凝土板

板底模板

板底木枋

50松木枋@450

板底木枋下顶托梁

板底支顶

板底横向设Φ48.3扣件式钢管脚手架，纵向榀距1200，横向架距1200。

每间距1.8m设一道Φ48钢管水平拉杆，伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度小于0.5m

普通扣件式钢管模板支撑剖面图

1-夯实基础或硬化地面；

2-垫木；

3-纵横向扫地杆；

4-水平剪刀撑；

5-立杆；

6-竖向剪刀撑；

7-纵横向水平拉杆；

8-U型顶托；

9-对拉螺栓；

10-通长托木；

11-立档；

12-斜撑

扣件式钢管模板支撑平面图

1-立杆，其间距按构造要求进行布置；

2-竖向剪刀撑，普通型支撑架竖向剪刀撑按5m～8m布置，加强型型支撑架竖向剪刀撑按3m～5m布置；

3-水平剪刀撑，架体竖向剪刀撑顶部交点平面应设置一道水平剪刀撑。

三、柱模板和钢管支撑体系

500×

500混凝土柱

柱

柱面模板

背楞

50松木枋@280

柱箍

双48.3mm钢管，间距500mm

斜撑

φ48.3×

3.6钢管三道

对拉螺栓

12螺杆，间距横向560mm，竖向500mm

柱模板设计示意图

四、楼梯模板和钢管支撑体系

混凝土楼梯

楼梯

模板

50方木，间距400，顺着楼梯方向摆放

主背楞

100方木，间距1200，与次龙骨方向垂直，放在可调托撑上

钢管脚手架支撑系统

楼梯模板支撑大样

1-楞木；

2-顶托木枋；

3-立杆；

4-纵横斜拉杆；

5-纵横水平杆；

6-顶托；

7-底模；

8-木楔（用小木块将木楔与木枋固定）

楼梯施工缝后插板做法示意图

注：

1、楼梯施工缝模板的做法采用后插板施工法,楼梯施工缝留设于剪力最小的每跑楼梯约1/3处；

2、在上跑楼梯砼浇筑时，施工缝表面应剔凿清理干净露出石子。

接槎处浇水湿润，用同砼配合比无石子砂浆细致振实，形成一体。

五、模板的结构设计

（一）柱模设计

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第五版、《建筑施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2011等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；

第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；

柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图（如附图）

柱截面宽度B（mm）:

500.00；

柱截面高度H（mm）:

柱模板的总计算高度:

H=3.00m；

Ⅰ、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:

1；

柱截面宽度B方向竖楞数目:

3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:

柱截面高度H方向竖楞数目:

对拉螺栓直径（mm）:

M12；

2.柱箍信息

柱箍材料:

木方；

宽度（mm）:

100.00；

高度（mm）:

50.00；

柱箍的间距（mm）:

450；

柱箍合并根数:

3.竖楞信息

竖楞材料:

竖楞合并根数:

4.面板参数

面板类型:

胶合面板；

面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

6000.00；

面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

Ⅱ、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

Ⅲ、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中，M--面板计算最大弯矩（N·

mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=270.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×

20.04×

0.60×

0.90=12.986kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×

2.00×

0.90=1.512kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=12.986+1.512=14.498kN/m；

面板的最大弯矩：

M=0.1×

14.498×

270×

270=10.57×

104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

σ=M/W<

f

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=600×

18.0×

18.0/6=3.24×

104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=10.57×

104/3.24×

104=3.262N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=3.262N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:

V=0.625ql

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

面板的最大剪力：

V=0.625×

270.0=2446.538N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=2446.538N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=600mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×

2446.538/（2×

600×

18.0）=0.340N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.34N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.521ql4/（100EI）

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=20.04×

0.60＝12.024kN/m；

ν--面板最大挠度（mm）；

l=270.0mm；

E--面板弹性模量（N/mm2）：

E=6000.00N/mm2；

I--面板截面的惯性矩（mm4）；

I=bh3/12

I=600×

18.0/12=2.916×

105mm4；

面板最大容许挠度:

[ν]=270/250=1.08mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.521×

12.024×

270.04/（100×

6000.0×

2.916×

105）=0.190mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.19mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.08mm,满足要求！

Ⅳ、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×

50×

80/6×

1=67cm3；

I=100×

80×

80/12×

1=267cm4；

竖楞计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中，M--竖楞计算最大弯矩（N·

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=500.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

20.036×

0.270×

0.900=5.842kN/m；

2.000×

0.900=0.680kN/m；

q=5.842+0.680=6.523kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×

6.523×

450.0×

450.0=1.32×

105N·

mm；

其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；

M--竖楞计算最大弯矩（N·

W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40×

104；

f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；

竖楞的最大应力计算值:

σ=M/W=1.32×

105/6.40×

104=2.064N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.064N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--竖楞计算最大剪力（N）；

竖楞的最大剪力：

V=0.6×

500.0=1761.182N；

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

V--竖楞计算最大剪力（N）：

V=0.6ql=0.6×

500=1761.182N；

b--竖楞的截面宽度（mm）：

b=60.0mm；

hn--竖楞的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:

1761.182/（2×

60.0×

80.0×

1）=0.550N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：

q=20.04×

0.27=6.52kN/m；

νmax--竖楞最大挠度（mm）；

l=500.0mm；

E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；

I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.56×

106；

竖楞最大容许挠度:

[ν]=500/250=2.0mm；

竖楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×

6.52×

450.04/（100×

9000.0×

2.56×

106）=0.079mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.079mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2.0mm，满足要求！

Ⅴ、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

80/6×

1=67cm3；

80/12×

1=267cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×

0.9+1.4×

2×

0.9）×

0.27×

0.45=2.94kN；

B方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=4.380kN；

B方向柱箍弯矩图（kN·

m）

最大弯矩:

M=0.104kN·

m；

B方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

ν=0.041mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=104370.31N·

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=64000mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:

σ=1.63N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.04×

108/6.40×

107=1.63N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.041mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.041mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

其中，τ--柱箍承受的剪应力（N/mm2）；

V--柱箍计算最大剪力（N）：

V=1761.182N；

b--柱箍的截面宽度（mm）：

b=100.0mm；

hn--柱箍的截面高度（mm）：

hn=50.0mm；

fv---柱箍抗剪强度设计值（N/mm2）：

柱箍截面最大受剪应力计算值:

100.0×

50.0×

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

Ⅵ、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

N<

[N]=f×

A

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号:

M12；

对拉螺栓的有效直径:

9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:

A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=4.38kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×

105×

7.60×

10-5=12.92kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.38kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

Ⅶ、H方向柱箍的计算

按计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×

0.9+1.4×

0.195×

0.45=2.12kN；

H方向柱箍剪力图（kN）

N=3.371kN；

H方向柱箍弯矩图（kN·

M=0.061kN·

H方向柱箍变形图（mm）

ν=0.017mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=61345.3N·

H边柱箍的最大应力计算值:

σ=0.959N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=6.13×

107/6.40×

107=0.959N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

[ν]=225/250=0.9mm；

柱箍的最大挠度ν=0.017mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=0.9mm，满足要求!

b=60.0mm；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.5