锅炉常见事故的原因及预防和处理方法实训Word文档格式.docx

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司炉工必须有较高操作水平和较强的工作责任心，根据锅炉缺水事故原

因分析，70%左右的缺水事故是因司炉工违反劳动纪律或操作失误造成的；

（2）必须定时冲洗、保养水位表，防止出现假水位；

（3）必须在2T/h以上的锅炉上安装水位报警器，并应定期检修保养，保持灵敏可靠；

（4）必须做好锅炉的运行记录和维修保养记录。

（2）、爆炸事故

锅炉爆炸事故是破坏力极大，后果极为严重，会给人身及财产带来巨大损失的恶性事故。

这种事故在我国还没有杜绝，在锅炉事故总数中占有一定比例，其主要原因是：

（1）使用单位业主违反中华人民共和国《特种设备安全监察条例》以及《蒸汽锅炉安全技术监察规程》等安全法规，私自制造土锅炉或购置已报废的锅炉使用；

雇佣未经培训持证的司炉工；

锅炉长期没有定期检验等等。

这些是当今造成锅炉爆炸事故的主要原因，如某一家私营粉干厂发生的锅炉爆炸事故，即为自制的土锅炉，幸好无人员伤亡。

（2）锅炉受压部件损坏后没有及时发现和修理。

如某一外资化工企业的一台10T/h沸腾锅炉在定期检验时，发现沸腾管已严重磨损减薄，要求修理后运行，但由于企业生产任务紧，锅炉未经换管修理就投入运行，结果造成锅炉爆管事故。

（3）压力表、安全阀等安全保护装置不全或没有送有资质的检验部门进行校验，以致在锅炉超压时不起保护作用。

这是发生锅炉超压爆炸的又一重要原因。

据有关报道，历年来因超压引起的锅炉爆炸事故，没有一台锅炉的安全阀，在锅炉爆炸以前能自动起跳，起泄压保护作用的；

（4）司炉工失职或操作失误。

这种原因引起的锅炉事故也是很多的。

如锅炉点火升压后，司炉工没有及时将主汽阀门打开，导致锅炉超压爆炸；

还有部分司炉工因酒后上岗或夜班时睡岗，造成的爆炸事故。

（5）司炉工无证上岗，业主雇用未经培训持证的司炉工。

这种原因引起的锅炉缺水或锅炉蒸发受热面爆管的原因大致有以下几种：

（1）水处理没有达GB1576-2001标准要求，导致管内严重结垢，造成过热破裂。

（2）由于设计、安装、运行不当，水循环遭破坏，导致管子过热破坏。

（3）管子因腐蚀、磨损、壁厚减薄，承压能力随之降低而爆裂。

如沸腾段炉管常因烟灰冲刷磨损减薄而破裂。

（4）因异物堵塞而过热破裂，所以最好锅炉投运前应对对流管和水冷壁管进行通球检查。

应针对上述原因，分别情况予以解决。

重点应是抓好水处理工作，以防止管内结垢。

如沿海某一单位因锅炉水处理不好，五年内报废了二台锅炉，这虽属典型，但类似情况在我国还是相当普遍存在的。

（3）、过热器爆管事故

过热器爆管后，在过热器烟道内会发生爆裂声，炉膛和烟道内负压降低，严重时，会从门孔处喷出汽和烟水，蒸汽量明显减少，排烟温度降低，发生这种事故应及时停炉修理。

事故的主要原因是：

（1）因炉水品质不好或发生汽水共腾，使蒸汽中带水过多，造成过热器管内积盐垢而过热破裂。

（2）因错用材料，或设计、安装、运行不当，导致金属壁温超过允许温度而发生蠕变破坏，如：

应该用GB3087的无缝管错用GB8163的无缝管，造成压力无法承受锅炉实际工作压力，而发生爆管事故。

（3）因磨损、壁厚减薄而破裂。

针对上述原因分别情况，加以预防。

（4）省煤器管破裂

由于省煤器管子破裂，造成泄漏事故的现象是：

（1）省煤器处炉墙冒水冒汽，且有异常响声。

（2）锅内水位急剧下降，给水明显大于蒸发量。

（3）排烟温度和出口水温升高。

造成事故的原因是：

（1）给水没有除氧，造成管子内壁腐蚀穿裂，这是钢管式省煤器破坏的主要原因。

（2）飞灰磨损和低温腐蚀。

（3）材质不合格或制造安装质量差。

（4）非沸腾式省煤器因操作不当造成汽化，发生水击，使管子破裂。

处理办法是：

如通过加大给水后，能保持锅内水位，则按正常停炉处理。

反之，则应采取紧急停炉。

造成事故的原因是：

解决办法：

沸腾式省煤器给水必须予以除氧。

非沸腾式省煤器运行中要注意防止汽化，使出水温比出口处压力相应的饱和温度低40℃。

此外，排烟温度应不得低于烟气露点温度。

（5）、炉膛爆炸

以煤粉、气体、油为燃料的锅炉，在点火过程中或灭火后，如操作不当造成炉膛爆炸事故。

造成炉墙、烟道破裂、倒塌；

喷出的烟火将人烧伤。

其原因是：

（1）点火以前，没有对烟道进行充分的清扫，炉内积存可燃的煤粉、油或气体；

（2）一次点火不着后，没有遵循先通风清扫后再重新点火的操作规程；

（3）运行中炉内突然灭火后，没有及时发现并切断燃料供给。

预防措施是：

（1）点火前和停炉后，必须彻底清扫炉膛和烟道。

（2）装设熄火联锁保护装置，并作好维修保养工作，保持其工作可靠性。

原国家劳动总局制订的《蒸汽锅炉压力容器事故报告办法》中，根据损坏程度将锅炉事故分为三类。

（1）、一般事故，运行中发生故障被迫停炉，但没有造成大的损坏和损失，可很快恢复运行的事故。

（2）、重大事故，由于受压部件严重损坏（如变形、渗漏）、附件损坏或炉膛爆炸等，被迫停止运行，必须进行修理的事故。

（3）、爆炸事故，锅炉发生破裂，使压力瞬时降至等于外界大气压力，造成严重破坏的事故。

造成锅炉运行事故的原因很多、很复杂。

作为司炉工，认真专研业务、严格按操作规程操作，可以避免锅炉事故的发生。

二、锅炉事故案例分析

案例1：

鞍钢某选矿厂锅炉烧坏事故

一、事故概况及经过

1990年2月16日，鞍钢矿山公司某选矿厂，动力车间2#锅炉——SZZl0—1．25蒸汽采暖锅炉发生重大缺水事故，造成炉膛内71根水冷壁管变形，其中严重变形21根，锅筒部分脱碳，直接经济损失39000元。

2月15日14时30分，司炉工在清理锅炉房时，2号锅炉处停炉压火状态，甲班司炉长发现双色水位计失灵，找仪表工检修。

仪表工检查认定双色水位计12孔插头进水，暂时不起作用，便将双色本位计电源开关拉开断电，并告诉司炉班长。

22时40分交接班时，甲班司炉班长未交待给乙班上述情况，乙班起动2#锅炉时发现水位计全绿色指示，就认为锅炉满水，当即开启两组排污阀放水，排污20分钟后见水位绿色指示还不下来就开启总排污阀。

直到23时45分，才发现炉膛正压，到炉顶看水位时，发现水冷壁已经烧红，等到关闭排污阀、停炉已是16日0点10分。

二、事故原因分析

1．交接班不清，甲班已知道双色水位计失灵，不能再用，但没有将此情况交待给乙班，交接班记录也未填写。

2．司炉工未认真执行操作规程，锅炉启动前未认真检查水位。

3．乙班司炉发现水位连续长时间报警却不作认真检查，长时间排污却不去核查实际水位。

4．领导管理不力，规章制度不落实。

三、防止同类事故的措施

严格执行交接班制度，并认真填写交接班记录。

水位计失灵应有标记，可有助于接班人员注意。

接班人员在接班时应全面检查锅炉运行状态。

案例2：

某公司锅炉炉膛煤气爆炸事故

事故概况：

山西省潞城市潞宝焦化实业总公司所属煤气发电厂于2000年9月23日发生了一起锅炉炉膛煤气爆炸事故。

此锅炉型号为SHS20—2.45／400—Q，用于发电，于1999年11月制造。

此次爆炸事故造成死亡2人、重伤5人、轻伤3人，直接经济损失49.42万元。

1．事故发生经过及破坏情况

2000年9月23日上午10时15分，潞宝煤气发电厂厂长指令锅炉房带班班长对锅炉进行点火，随即该班职工将点燃的火把从锅炉南侧的点火口送人炉膛时发生爆炸事故。

尚未正式移交使用的煤气发电锅炉在点火时发生炉膛煤气爆炸，炉墙被摧毁，炉膛内水冷壁管严重变形，最大变形量为1.5米。

钢架不同程度变形，其中中间两根立柱最大变形量为230毫米，部分管道、平台、扶梯遭到破坏，锅炉房操作间门窗严重变形、损坏。

锅炉烟道、引风机被彻底摧毁，烟囱发生粉碎性炸毁，砖飞落到直径约80米范围内，砸在屋顶的较大体积烟囱砖块造成锅炉房顶11处孔洞，汽轮发电机房顶13处孔洞，最大面积约15平方米，锅炉房东墙距屋顶1.5米处有12米长的裂缝。

炸飞的烟囱砖块将正在厂房外施工的人员2人砸死，另造成5人重伤，3人轻伤。

爆炸冲击波还使距锅炉房500米范围内的门窗玻璃不同程度地被震坏。

事故发生后，当地有关部门非常重视，迅速赶赴事故现场组织抢救，对死伤人员进行了妥善处置。

潞城市政府责成有关部门和人员对事故进行了调查。

2．事故前设备状况

该锅炉为无锡锅炉厂1999年11月制造，产品编号为99077，无锡市锅炉压力容器检验所对该锅炉进行了监检，监检证书编号为G99X186，锅炉安装单位为山西省电力公司建设三公司。

该炉2000年1月6日到货，4月20日开始安装，5月30日水压试验合格。

8月13日第一次点火进行烘炉，至9月6日锅炉进入调试，9月9日72小时试运行结束，9月10日一9月13日电建三公司对调试中提出的问题进行消缺处理。

9月16日下午2时锅炉点火进行机组试运行，17日因煤气供应不足停炉。

此后点火试运均由电厂进行。

3．事故原因分析

此次爆炸事故是由于炉前2号燃烧器（北侧）手动蝶阀（煤气进气阀）处于开启状态（应为关闭状态），致使点火前炉膛、烟道、烟囱内聚集大量煤气和空气的混合气，且混合比达到轰爆极限值，因而在点火瞬间发生爆炸。

具体分析如下：

①当班人员未按规定进行全面的认真检查，在点火时未按规程进行操作，使点火装置的北蝶阀在点火前处于开启状态，是导致此次爆炸事故的直接原因。

②煤气发电厂管理混乱，规章制度不健全，厂领导没有执行有关的指挥程序，没有严格要求当班人员执行操作规程，未制止违规操作行为，职责不明，规章制度不健全也是造成此次爆炸事故的原因之一。

③公司领导重生产、轻安全，重效益、轻管理，在安全生产方面失控，特别是在各厂的协调管理方面缺乏有效管理和相应规章制度，对各厂的安全生产工作不够重视，也是造成此次爆炸事故的原因之一。

4．预防事故发生的措施

①潞宝焦化实业总公司要认真贯彻落实国家有关锅炉压力容器的法律、法规和江泽民总书记的重要讲话精神，真正从思想上吸取教训，引以为戒，制定出有效的、详细的安全措施，健全各项安全管理制度。

②进一步完善各级安全生产责任制，明确锅炉安全管理的有关事项和要求，把锅炉的安全管理工作落到实处。

③各有关部门要严格执行各项规章制度及操作规程，层层落实，责任到人，消除麻痹思想和侥幸心理，操作程序规范化，从组织指挥、安全措施、规章制度、操作规程上彻底堵塞漏洞，消除隐患，从而防止类似事故再次发生。

案例3：

天津大港电厂锅炉炉膛爆炸事故

1.事故概况

1979年3月1日，天津大港电厂1台300MW发电机组亚临界锅炉在运行中发生炉膛爆炸。

该锅炉系从意大利进口，额定蒸发量为1025t/h，额定蒸汽压力17.8MPa，额定蒸汽温度540/540℃。

事故发生前，锅炉控制室接到中心调度室的命令，要求发电机组减负荷20MW，在尚未进行操作，发现锅筒水位下降，蒸汽压力下降到10MPa。

而燃油和总风量却同时上升，燃油量由43t/h增至50t/h，各风压表指示均达最大值。

锅炉操作人员发现异常，立即进行处理，给水切为手动，水位由-100mm调整到正常水位；

主控制器切为手动未成；

燃油切为手动，燃油量回落到43t/h。

在进行处理的同时又发现，2台送风机导向板开度已达100%，所有风压表指示已达最大值；

火焰电视显示无火焰，2个火焰扫描器指示灯却亮着，当即按下电视伸进按钮以消除摄影机未伸进的可能性，火焰扫描器指示灯仍然未灭，当

即判断燃烧不正常是由于送风挡板自动失灵，进风量过大造成。

将送风自动切为手动，并将挡板关小。

由于燃烧不好，汽压继续下降，负荷也自动下降。

当送风挡板关到40%位置时，各风压表指示仍在最大值附近摆动。

此时一声巨响，发生炉膛爆炸，“火焰故障”自动跳闸。

事故发生后，炉膛甲乙两侧燃烧器的风箱的风道均被炸开，甲侧比乙侧严重；

甲侧空气预热器出口风道变形，乙侧空气预热器出口风道破裂；

烟气再循环入口烟道和部分伸缩节也有损坏；

燃油变压器的电缆遭到破坏。

直接经济损失40万元，停发电半年。

2.事故分析

1）锅炉烟道出口挡板既无操作机构，又无固定装置，锅炉运行时烟道挡板自行关闭。

由于锅炉运行时烟道产生震动，而烟气流动时对挡板形成一个自行关闭的趋势。

同时，挡板结构上10个中轴的曲臂和公共连杆自重较大，对挡板也产生一个自行关闭的力矩。

挡板关闭后，炉膛燃烧产物无法排出，造成炉膛压力升高，燃烧恶化。

由于正常燃烧工况遭到破坏，蒸汽压力和负荷下降，自动调节系统动作，加大给油（由43t/h增至50t/h）和进风（各风压表指示均达最大值），进一步恶化了燃烧工况，造成炉膛灭火。

灭火后并未立即切断给油与进风，使炉膛中的油与空气混合物达到爆炸极限。

此时炉膛第一层燃烧器的点火装置仍在运行以及炉膛灭火后炉墙的高温蓄热，引起炉膛爆炸，是一起典型炉膛灭火而引发的炉膛爆炸事故。

2）炉膛超压保护装置未投入使用。

该锅炉设计有炉膛超压保护装置，从试运行直至事故前，该保护装置由于未调试好，一直未投入使用。

按超压保护要求，当炉膛压力超过6kPa时，自动立即切断给油与送风。

但由于未投入炉膛超压保护装置，烟道挡板关闭，炉膛压力超过了规定值，无法自动切断给油与送风，进一步恶化了燃烧工况，造成灭火爆炸。

3）燃烧器的火焰扫描器灵敏度未进行调整，不能反映燃烧器运行状态。

当燃烧恶化，电视显示无火焰时，火焰扫描器的指示灯却依然亮着。

为操作人员正确判断延误了时间。

4）由于相关保护装置或未投入，或灵敏度未调试，不能为操作人员判断提供正确信息，致使操作人员错误判断炉膛燃烧不好是由于送风机挡板失灵所致，错过了采取紧急措施的时机。

案例4：

山西省潞城市潞宝焦化实业总公司所属煤气发电厂于2000年9月23日发生了一起锅炉炉膛煤气爆炸事故。

1．事故发生经过及破坏情况

尚未正式移交使用的煤气发电锅炉在点火时发生炉膛煤气爆炸，炉墙被摧毁，炉膛内水冷壁管严重变形，最大变形量为1.5米。

事故发生后，当地有关部门非常重视，迅速赶赴事故现场组织抢救，对死伤人员进行了妥善处置。

2．事故前设备状况

案例5：

UG-35/382-Q型蒸汽锅炉腐蚀原因及预防

概况：

山西焦化股份有限公司是一个年产150万t焦炭的国有大型企业，其下属焦化二厂供汽车间有2台UG-35/3.82-Q型蒸汽锅炉，其产蒸汽用于一次抽气式汽轮机做功后，部分被抽除后供全厂生产生活使用，它担负着全厂供电热双重任务。

1锅炉概况及损坏程度

1.2锅炉概况

由无锡锅炉厂生产的UG-35/3.82-Q型燃气蒸汽锅炉，外形尺寸为9720mm×

4520mm×

13500mm，燃料为焦炉煤气，设计压力3.82MPa，工作压力3.56MPa，蒸汽温度450±

10℃。

锅炉因腐蚀破坏的设备有下级空气预热器和排烟管道。

其中下级空气预热器采用管式空气预热器结构，用Φ40mm×

1.5mm有缝管子制成，与烟气呈2个回程交差流；

空气从炉后进出，烟气从下级空气预热器底部引出；

下级空气预热器共有管子1623根，锅炉排烟管道采用矩形排烟管道，用厚度为5mm的普通金属钢板焊接而成。

1.2锅炉损坏程度

锅炉经过14404h运行后，在2002年12月26日发现排烟管道侧板最下部及底板部分多处腐蚀穿孔；

同时经检查还发现下级空气预热器腐蚀穿孔严重，并使空气大量漏到烟气中，致使送风不足，炉内燃烧恶化，同时引风机电耗也大大增加，严重影响了锅炉安全和经济运行，在2003年5月28日停炉检修。

从拆下的下级空气预热器，所有管子受到不同程度的腐蚀；

大约有530根管子被不同程度堵塞（经化验杂质主要是烟气中的氧化铁尘粒），有353根管子已被腐蚀穿孔，且腐蚀穿孔部位大部分集中在冷空气进口侧最下端。

从拆下的锅炉排烟管道看，两侧板及底板均受到腐蚀，其中两侧板腐蚀最严重部位侧板下部腐蚀减量达3.5mm，多处已被腐蚀穿孔，底板腐蚀最严重部位在烟道起始段和中间段，腐蚀减量达4.0mm，在烟道起始段和中间段已发现多处腐蚀穿孔。

2腐蚀原因分析

2.1燃料中H2S含量偏高，锅炉过量空气系数偏大

经检查锅炉燃烧报告单，从2000年12月到2003年5月停炉检修前的运行时间里，燃烧用焦炉气的H2S含量为1.67g/m3，远大于焦炉气设计H2S含量0.5～0.7g/m3；

在燃烧中，焦炉气中的H2S在炉内空气充足的条件下（仪表显示过剩空气量为1.4），氧化全部生成SO2和H2O，因焦炉气中H2S含量较高，生成SO2也较高，约有1％～5％在下列条件下进一步转化为SO3。

产生机理：

①燃烧反应生成SO3，因为在炉膛高温作用下，空气中的氧原子会分解原子状态，它能将SO2氧化成SO3，并且炉膛温度越高，过量空气越多，火焰中氧原子的浓度也就越大，SO2所生成的SO3越多。

据现场测炉膛出口温度为938℃，在炉膛温度和过剩空气量都较高的条件下，SO2在较高转化率下生成SO3；

②催化反应生成SO3。

因为烟气流过对流受热面（如：

过热器、对流管束、省煤器）时，当遇到钢管表面的氧化铁时，SO2与氧气中的剩余氧结合生成SO3，据实际检查，

对流受热面上积有较多的氧化铁，从而使SO2在与流过对流受热面时也能转化为SO3。

以上2种情况下生成的SO3随烟气流动时温度逐渐降低，与烟气中的水蒸汽结合生成硫酸蒸汽，硫酸蒸汽随着烟气流动时温度逐渐下降，当受热面壁温降到150℃以下时，受热面上将会凝结出液态硫酸，气态的硫酸对金属影响不大，但当凝结成液态时，将对受热面金属发生腐蚀作用，温度越低冷凝的硫酸量也越多，浓度也越低。

浓硫酸对碳钢几乎不腐蚀，稀硫酸对碳钢则迅速腐蚀破坏力强。

现场测量显示：

顺着空气流向，下级空气预热器管外空气温度从21.9℃增加到187℃，顺着烟气流向，下级空气预热器出口烟气温度从进口201℃下降到145℃，并在此温度下进入排烟管道。

因此，下级空气预热器及排烟管道均凝有不同浓度的硫酸，并受到腐蚀；

下级空气预热器冷空气进口侧最下端和整个排烟管道处于烟气温度最低区域，因而，这些部位的腐蚀最为严重。

另一方面，下级空气预热器管子内壁在干燥时内壁凝结硫酸后，管内壁由干燥变为潮湿。

且硫酸的粘度较大，烟气中的灰尘在流动中被硫酸吸附，粘于管内壁后造成下级空气预热器管子通道减小。

当管子积杂质后，受热面金属壁温减低，这将加速腐蚀过程。

当下级空气预热器腐蚀泄漏后，将使空气侧大量冷风漏到下级空气预热器烟气侧后进入排烟管道，从而，加剧了下级空气预热器和排烟管道的腐蚀穿孔。

2.2锅炉燃烧不良也加剧了锅炉低温段腐蚀

锅炉从2000年12月到2003年5月28日停炉检修前的运行时间里，锅炉燃烧期间燃烧器喷头容易堵塞，据统计，燃烧器2次清理间隔时间仅为5个月。

经检查，燃烧器喷头容易堵塞的原因有：

①燃气中焦油含量偏高；

燃气中焦油含量设计为50mg/m3，而实际燃气中焦油含量大于60mg/m3。

②煤气管道中蝶阀密封面脱落。

原煤气管道