单侧支撑模板Word文档下载推荐.docx
《单侧支撑模板Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《单侧支撑模板Word文档下载推荐.docx（18页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
第三节、支模体系方案
一、支模体系方案选择
1、方案选择原则
（1）遵循经济、便于就地取材的原则；
（2）遵循结构体系与临时围护体系分离的原则；
（3）遵循形成独立受力体系与支撑体系的原则；
（4）遵循便于施工与质量控制的原则；
2、方案选择
结构竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于构件外围的抱箍
来实现。
由于本段地下室外墙外侧距离很小，无法进行双面支模，只能单侧支模。
按照常规，单面模板加固可采用对拉螺杆与围护桩竖向型钢焊接的方法，其效果与普通双面支模体系中的对拉螺杆效果一致。
但本工程围护桩是搅拌桩无法形成对拉螺栓的条件。
因此，总结以往施工经验并结合本工程实际，拟采取单面支模结合地锚及扣件式钢管支撑体系的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置背楞、次背楞，侧向压力通过斜撑及经地锚螺栓紧固的钢板传递至底板。
此方案的主要优点在于：
（1）外墙结构与围护结构完全脱离，可避免由于相对变形造成结构破坏；
（2）就地取材，所采用的材料均为当前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有实践证明；
（3）施工工艺简单，对施工人员的技术要求一般，施工过程便于检查与验收。
二、单侧支模体系
1、系统组成与材料选择
本工程单侧支模体系由紧固部分、支撑部分与锚固部分组成。
紧固部分包括次楞、主楞，支撑部分包括斜撑，锚固部分包括地锚螺栓及螺帽。
紧固部分：
面板采用15mm厚木胶合板，次楞选用40X90mm木枋，横向设置，间距500mm主楞为双钢管，间距500mm竖向设置。
支撑部分：
斜撑钢©
48x3.0mm管。
锚固部分：
底板预埋©
48钢管，钢管与斜撑以扣件连接。
2、单侧支模工艺
地下室外墙个别部位施工空间较小（净距w600mm），需要采用单边支模方式进行施工，具体部位16#楼与17#楼中间的生活水泵房部位。
本工程单侧支模外墙墙厚详见墙柱图纸，墙高4.6m。
各段支撑应结合现场实际情况，剪力墙外边与支护桩内边间距不足600时，应填充挤
塑板或混凝土。
支撑体系如下图所示：
15m厚胶合板
次楞90X40m木方@500mm必
主楞双钢管@1000mm
钢管斜@1000mm
水平横杆
钢管出地面500mm
水平杆
1000
200
On3
剪力墙砼抗渗等级P6
HH0
ons
支护桩
单侧支模剖面图
铺贴聚苯板
1kmr®
晞仝扁
钢筋混凝土剪力墙
4+3厚SB致性沥青防水卷材，水泥基渗透结晶型防水涂料
50厚挤塑板
单侧支
模剖面图
璋\屣壮讽紐摊我二.H砒岐瓯t
k：
1・.■：
II14+I/.:
.㈣
«
JU.屁甜的拄；
"
上吐;
mlcits；
HIL理t
三、施工流程及要点
1、施工流程
施工准备一预留预埋一面板拼装一安装次楞、主楞一调整至设计尺寸一安装斜撑一安模架搭设一平板铺设一梁板钢筋绑扎一砼浇捣
2、施工控制要点
（1）、预埋预留：
地下室底板浇筑前，分别在距外墙1.2m、2.6m处预埋长度》0.3m（锚固长度不小于200mm的螺杆作为地锚支撑点。
地锚纵向间距为1000mm
（2）、模板拼装与紧固：
模板采用15mm厚木胶合板，逐块拼装成整体后，放置主次背楞，次背楞间距500mm主背楞间距500mm
（3）、支撑系统设置：
在墙板模板整体拼装完毕并调校到位后立即进行斜撑安装，固定整个支撑系统。
四、模板拆除施工方法
（1）当墙体混凝土达到规定拆模强度后，并保证新浇筑墙体表面及棱角不因拆模而引起损伤时，方可进行拆模。
（2）模板拆除应分段，分块进行，先拆除斜撑，再拆除竖撑及顶撑体系，最后拆除背楞及模板。
如果模板与混凝土粘结较紧，可用木锥敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。
（3）拆下的模板及配件应有专人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修及涂刷好隔离剂，以备再用。
（4）混凝土拆除后应加强养护。
第四节、质量保证措施
（1）、钢管、扣件均采用符合国家相应规范要求的材料，并经抽样检验合格后方可使用；
（2）、所有扣件拧紧后应抽样采用专用扭矩扳手检验拧紧力矩不小于65N?
m；
（3）、外墙混凝土浇筑总体分层浇筑振捣，每层高度不超过2m,并沿外墙均匀浇筑，每小时浇灌高度控制在0.5m左右，在下层混凝土初凝前开始上层混凝土的浇筑，但振动棒宜插入交界面50mm即可。
同时利用泵送软管降低混凝土自由倾落高度，以控制混凝土浇筑对模板的侧压力。
（4）、混凝土浇筑对施工操作人员先进行预先交底，先对外墙进行混凝土的浇筑，等外墙浇筑完之后再进行平板的浇筑，外墙浇筑过程中有施工管理人员控制砼的浇筑高度，使整个过程有组织、有分工，连续有序的进行，现场浇筑实行责任分区负责。
（5）混凝土的浇筑过程中，施工人员应经常用吊锤检查模板的垂直度，以随时纠正模板偏差。
（6）、施工顺序安排上，先浇筑内墙与独立柱，为外墙模板体系提供支撑点，增强整体稳定性。
第五节、安全注意事项
（1）现场作业人员必须戴安全帽、系下颌带；
酒后严禁作业，操作现场严禁吸烟。
（2）人员应由基坑梯子处上下基坑，不得随意跳下和往下扔东西。
（3）电动工具必须做到一机一闸一保险，作业前检查其工作性能。
（4）振捣棒必须配备两人，一人引线，一人振捣，作业人员应穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。
（5）加强观测，作业时应注意模板情况，如有异常应迅速通知相关负责人。
（6）夜间施工或在光线不足的地方施工时，应满足施工用电安全要求。
（7）模板施工时防止工人疲劳作业。
（8）混凝土浇筑时，派专人进行看模，浇筑过程中观察模板变化，如有不良情况或征兆，立即停止浇筑，采取加固措施，确认无安全隐患后继续浇筑。
第六节、单侧支模体系受力计算书
一、计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、工程属性
砼墙特性
A楼地下室
Q1
砼墙厚度（mm）
500
砼墙咼度（mm）
4600
砼墙长度（mm）
支撑构造
小梁布置方
竖直
小梁间距
式
l（mm）
主梁最大悬
挑长度D（mm）
150
斜撑水平间距
S（mm）
750
主梁和斜撑构造|
支撑序号
预埋点距主梁水平距离li（mm）
主梁距墙底
距离hi（mm）
第1道|
1200
100|
第2道
600
第3道
2200
1100
第4道
1600
第5道
3200
2100
第6道
2600
第7道
4200
3100
第8道|
3600
第9道
4100
三、300m厚墙模板（单面支撑）计算
1、工程简图
简图如下：
墙模板单面支撑剖面图
2、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-200
8
混凝土重力密度
Y（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时
间t0（h）
4
外加剂影响修正系
数目
1
混凝土坍落度影响修正系数化
1.15
混凝土浇筑速度
V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
4.6
新浇混凝土对模板的侧压力标准值
G4k（kN/m2）
min{0.22袒0目化v1/2,pH}=min{0.22x24>
4X1x1.15251/2,
24x4.6}=min{38.403,98.4}=
38.403kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板何载标
准值Q3k（kN/m2）
2
有效压头高度h=G4k/丫c=38.4/24=1.6m
承载能力极限状态设计值
Sma尸0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4x0.7Q3k]=
0.9max[1.2x38.400+1.4x2.000,1.35x38.400+1.4x0.7x2.000]=48.42kN/m2
Smin=0.9x1.4Q3k=0.9x1.4x2.000=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S"
max=G4k=38.400kN/m2
Smin=0kN/m
3、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mr）
15
面板抗弯强度设计
37
面板弹性模量E
10584
值[f]（N/mnn）
（N/mrr）
根据《规范》JGJ162,面板验算按简支梁。
梁截面宽度取单位宽度即b=1000mm
234
W=bh/6=1000X152/6=37500mmI=bh3/12=1000X153/12=281250mm
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
3.1、强度验算
q=bSnax=1.0X48.42=48.42kN/m
4842kN/m
tn
验算简图
Mma尸ql2/8=48.42X0.2502/8=0.38kN•m
c=MWW=0.38X106/37500=10.09N/mm2<
[f]=37N/mm2
满足要求！
3.2、挠度验算
q/=bS"
max=1.0X38.40=38.40kN/m
挠度验算，vmae
44
5q"
l/（384EI）=5X38.40X250/（384X10584X281250）=0.66mmC[v]=l/250=250/250=1.00mm
满足要求!
4、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材料规格
50X10
小梁抗弯强度设计
值[f]（N/mm）
14.85
小梁弹性模量E
（N/mm）
9350
小梁截面抵抗矩W
83.33
小梁截面惯性矩1
416.6
（cm"
）
3
（cni）
67
小梁合并根数n
小梁受力不均匀系数n
4.1、强度验算
q=nISmax=1.000x0.250x48.420=12.10kN/m
qmin=nISmin=1.000x0.250x2.520=0.63kN/m
1210^12.106kN,12105kN/r12105kN7m12.105kN/m1211388kN/m1\：
7.085kN/m7D85kN,13fl63kN/r^47kNAn
nZTTTTTTTTTTTTmTmiTTTmmTTTTTm』]Ij-丄打*、]]]114锐心*J°
翦辺虞⑶公（4）接⑸厲⑹握⑺撰10
10（
]400
1.400[
-5001
”600
L血
Le®
L
8001
00
<
XIXIXIXI十
^1H
r<
弯矩图
Mmax=0.39kN•m
（r=Mmax/W0.39x106/83333=4.65N/mm2<
[f]=14.85N/mm
4.2、挠度验算
q/ma^nIS/max=1.000x0.250x38.40=9.60kN/m
q/min=nIS/min=1.000x0.250x0=0kN/m
I11w11111V111V11V111r|;
96kN.96kN/m9.EkN/m96kN/m9.GkN?
m96kN9kN/m9kN/n5.4kN/m5.4kN/mO.6k0kN/rr£
kN/m
l[ir、lmH时xlJ-J打壮1[xI11[4}4i■屮J
翦辺据⑶A（4）鸟⑸嫌⑹境⑺撰――10
变形图
vmax=0.31mmC[v]=l/250=800/250=3.2mm
4.3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图
R1=3.33/n=3.33/1.000=3.33kN
R2=5.12/n=5.12/1.000=5.12kN
R3=5.21/n=5.21/1.000=5.21kN
R4=6.81/n=6.81/1.000=6.81kN
R5=7.50/n=7.50/1.000=7.50kN
R6=6.50/n=6.50/1.000=6.50kN
R7=5.02/n=5.02/1.000=5.02kN
R8=1.00/n=1.00/1.000=1.00kN
正常使用极限状态
R/4
=5.40/
n:
=5.40/1.000=
=5.40kN
R/5:
=5.95/
=5.95/1.000=
=5.95kN
R/6
=5.16/
=5.16/1.000=
=5.16kN
R/7
=3.76/
=3.76/1.000=
=3.76kN
R/8
=0.61/
=0.61/1.000=
=0.61kN
R/
=4.13/1.000=4.13kN
n
3=4.13/
4.4、抗剪验算
Vmax/（2bh）=3.76*103/（2*50*100）=0.38N/mm2<
[t]=1.3N/mm
Vmax=3.76kN
主梁类型
钢管
主梁材料规格
①48X
主梁抗弯强度设计
205
主梁弹性模量E
20600
T
5、主梁验算
值[f]（N/mrn）
主梁截面抵抗矩W（cm5）
4.49
主梁截面惯性矩1（cnT）
10.78
主梁合并根数n
主梁受力不均匀系数Z
0.5
主梁计算方式
三等跨梁
由上节'
小梁验算’的'
支座反力计算’知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算
承载能力极限状态：
Rmax=ZMax[3.333,5.118,5.206,6.81,7.504,6.498,5.015,1.002]=
0.5X7.504=3.752kN。
正常使用极限状态：
R/max=ZMax[2.644,4.059,4.128,5.402,5.946,5.162,3.759,0.61]=
0.5X5.946=2.973kN。
5.1、强度验算
3.752kN3.752kN3.752kN3752kN3.752kN3.752kN3.752kN3.752kN3.752kN3.752kN3752KN
（r=Mmax/W0.80X106/4490=177.75N/mm2[f]<
205N/mm2
5.2、支座反力计算
4.614.61
1.2771.277
5.3、
-333-3333
-2.057
■1.667
■533-533
第1道斜撑所受主梁最大反力
计算方法同上，可依次知:
第2道斜撑所受主梁最大反力
第3道斜撑所受主梁最大反力
第4道斜撑所受主梁最大反力
第5道斜撑所受主梁最大反力
第6道斜撑所受主梁最大反力
第7道斜撑所受主梁最大反力
第8道斜撑所受主梁最大反力
挠度验算
5.395.39
2.0572067
3.33S333
■1.
•5
Rmax
（1）=10.39/
Rmax
（2）=15.95/
Rmax（3）=16.23/
Rmax（4）=21.23/
Rmax（5）=23.39/
Rmax（6）=20.25/
Rmax（7）=15.63/
-4.E14.61
z=10.39/0.5=20.78kN
Z=15.95/0.5=31.90kN
Z=16.23/0.5=32.46kN
Z=21.23/0.5=42.45kN
Z=23.39/0.5=46.78kN
Z=20.25/0.5=40.51kN
Z=15.63/0.5=31.26kN
Rmax（8）=3.12/Z=3.12/0.5=6.25kN
2.973kN2.973kN2.973kN2.S73kN2.973kN2.973kN2.973kN2.973kN2.973kN2973kN2.S73KN
vmaQ0.73mmC[v]=l/250=750/250=3.0mm
6、斜撑验算
斜撑计算依据
最不利荷载传递方式
斜撑类型
槽钢
材质规格（mm）
8号槽钢
截面面积A（mm）
1024
回转半径i（mm）
31.50
抗压强度设计值
[f]（N/mm2）
斜撑容许长细比
根据"
支撑构造"
和"
主梁验算"
的"
支座反力计算可知：
序号
倾斜角
（°
计算长
度l0（m）
主梁反力R（kN）
斜撑轴力N（kN）
长细比
/=l0/i
稳定系
数©
斜撑应力
o-（N/mrr）
结论
第1道
4.764
1.204
20.78
20.852
38.222,符合要求
0.893
22.803
符合要求
22.62
1.3
31.904
34.562
41.27,符
合要求
0.882
38.268
36.87
1.5
32.455
40.569
47.619,
符合要求
0.861
46.014
49.395
1.844
42.455
65.231
58.54,符
0.825
77.215
37.572
3.28
46.78
59.022
104.127,符合要求
0.558
103.295
44.999
3.677
40.509
57.287
116.73，符合要求
0.476
117.53
50.908
4.123
31.264
49.581
130.889，
0.396
122.27
第8道
56.971
4.771
6.246
11.46
151.46，符合要求
0.305
36.693
升级会员 