塔吊地基承载力计算Word文档格式.docx
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最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）
3
最大起重力矩M2（kN.m）
1134
平衡臂自重G3（kN）
34.6
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6
平衡块自重G4（kN）
183
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
12
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
河南郑州市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数βz
1.59
1.65
风压等效高度变化系数μz
1.34
风荷载体型系数μs
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.8×
1.2×
1.59×
1.95×
1.34×
0.2＝0.8
1.65×
0.45＝1.86
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1（kN）
400+60.7+3.5+34.6+183＝681.8
起重荷载标准值Fqk（kN）
竖向荷载标准值Fk（kN）
681.8+60＝741.8
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.35×
1.7×
45＝21.42
倾覆力矩标准值Mk（kN·
m）
60.7×
29+3.5×
3-34.6×
6-183×
12+0.9×
（1134+0.5×
21.42×
45）＝821.56
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
Fk1＝681.8
水平荷载标准值Fvk'
1.86×
45＝49.8
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
29-34.6×
12+0.5×
49.8×
45＝477.2
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×
681.8＝818.16
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4FQk＝1.4×
60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
818.16+84＝902.16
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×
21.42＝29.99
倾覆力矩设计值M（kN·
（60.7×
12）+1.4×
0.9×
45）＝1276.74
竖向荷载设计值F'
1.2Fk'
＝1.2×
水平荷载设计值Fv'
1.4Fvk'
＝1.4×
49.8＝69.72
倾覆力矩设计值M'
0.5×
45＝796.74
三、基础验算
基础布置
基础长l（m）
基础宽b（m）
基础高度h（m）
1.35
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc（kN/m3）
25
基础上部覆土厚度h’（m）
基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
50
地基参数
地基承载力特征值fak（kPa）
150
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
2
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）
基础底面以上土的加权平均重度γm（kN/m3）
基础埋置深度d（m）
20
修正后的地基承载力特征值fa（kPa）
1375.5
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=blhγc=6×
6×
1.35×
25=1215kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×
1215=1458kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
Mk'
'
=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×
（M2+0.5FvkH/1.2）
=60.7×
45/1.2）
=749.26kN·
m
Fvk'
=Fvk/1.2=21.42/1.2=17.85kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M'
=1.2×
（G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4）+1.4×
=1.2×
=1175.53kN·
Fv'
=Fv/1.2=29.99/1.2=24.99kN
基础长宽比：
l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6×
62/6=36m3
Wy=bl2/6=6×
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=821.56×
6/（62+62）0.5=580.93kN·
Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=821.56×
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=（741.8+1215）/36-580.93/36-580.93/36=22.08kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算
Pkmin=22.08kPa
Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=（741.8+1215）/36+580.93/36+580.93/36=86.63kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（741.8+1215）/（6×
6）=54.36kN/m2
4、基础底面压力验算
（1）、修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）
=150.00+2.00×
19.00×
（6.00-3）+3.00×
（20.00-0.5）=1375.50kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=54.36kPa≤fa=1375.5kPa
满足要求！
（3）、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=86.63kPa≤1.2fa=1.2×
1375.5=1650.6kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度：
h0=h-δ=1350-（50+22/2）=1289mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ（Fk/A-（Mk'
+Fvk'
h）/Wx）=1.35×
（741.800/36.000-（749.263+17.850×
1.350）/36.000）=-1.184kN/m2
Pxmax=γ（Fk/A+（Mk'
（741.800/36.000+（749.263+17.850×
1.350）/36.000）=56.819kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全，得
P1x=（（b+B）/2）Pxmax/b=（（6.000+1.700）/2）×
56.819/6.000=36.459kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ（Fk/A-（Mk'
h）/Wy）=1.35×
Pymax=γ（Fk/A+（Mk'
假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=（（6.000+1.700）/2）×
基底平均压力设计值：
px=（Pxmax+P1x）/2=（56.82+36.46）/2=46.64kN/m2
py=（Pymax+P1y）/2=（56.82+36.46）/2=46.64kPa
基础所受剪力：
Vx=|px|（b-B）l/2=46.64×
（6-1.7）×
6/2=601.64kN
Vy=|py|（l-B）b/2=46.64×
X轴方向抗剪：
h0/l=1289/6000=0.21≤4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
6000×
1289=32289.45kN≥Vx=601.64kN
Y轴方向抗剪：
h0/b=1289/6000=0.21≤4
0.25βcfcbh0=0.25×
1289=32289.45kN≥Vy=601.64kN
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ22@170
基础底部短向配筋
基础顶部长向配筋
基础顶部短向配筋
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=（b-B）2pxl/8=（6-1.7）2×
46.64×
6/8=646.76kN·
基础Y向弯矩：
MⅡ=（l-B）2pyb/8=（6-1.7）2×
2、基础配筋计算
（1）、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/（α1fcbh02）=646.76×
106/（1×
12892）=0.004
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×
0.004）0.5=0.004
γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998
AS1=|MⅡ|/（γS1h0fy1）=646.76×
106/（0.998×
1289×
360）=1396mm2
基础底需要配筋：
A1=max（1396，ρbh0）=max（1396，0.0015×
1289）=11601mm2
基础底长向实际配筋：
As1'
=13790mm2≥A1=11601mm2
（2）、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/（α1fclh02）=646.76×
ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×
γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998
AS2=|MⅠ|/（γS2h0fy2）=646.76×
A2=max（1396，ρlh0）=max（1396，0.0015×
基础底短向实际配筋：
AS2'
=13790mm2≥A2=11601mm2
（3）、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：
AS3'
=13790mm2≥0.5AS1'
=0.5×
13790=6895mm2
（4）、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：
AS4'
=13790mm2≥0.5AS2'
（5）、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图
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