传动轴的机械加工工艺设计计算说明书文档格式.docx
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二、工艺设计说明书
(一)零件图工艺性分析
表1.3生产类型和生产纲领的关系
产生类型
生产纲领(台/年或件/年)
工作地每月担负的工序数(工序数/每月)
小型机械或轻型机械
中型机械或中型零件
重型机械或重型零件
单件生产
≤100
≤10
≤5
不作规定
小批生产
>100-500
>100-150
>5-100
>20-40
中批生产
>500-5000
>150-500
>100-300
>10-20
大批生产
>5000-50000
>300-1000
>1-10
大量生产
>50000
>5000
>1000
1
根据设计任务书,本次设计的传动轴为年产5000件,根据表1.3知属于大批生产。
因此加工的对象固定不变,毛坯精度高,加工余量小,广泛采用专用机床,工件采用夹具安装,夹具广泛使用高效率的专用夹具和特种工具。
1零件结构功用分析
从传动轴的受力分析可知,它受扭转一弯曲复合作用力,由于其承受中等载荷,工作又较平稳,冲击力很小,所以可采用优质碳素结构钢的45号钢,坯料用热轧圆钢。
为了改善组织、提高力学性能,坯料要经过正火热处理
2零件技术条件分析
外圆尺寸精度:
φ30k6,φ30f7两节,φ25k6,φ20h6,及M24X1.5的螺纹;
外圆形状位置精度:
要求为φ30f7两轴节相对φ30k6,φ20h6,φ25k6
φ30f7两轴节表面需高频淬火;
外圆表面质量:
φ30k6,φ30f7两节,φ25k6,φ20h6的表面质量要求Ra均为0.8um,
其它面Ra为12.5um
3零件结构工艺性分析
轴的锻件强度较高,形状比较简单,外轮廓尺寸不大,在轴径φ30k6,φ30f7两节,φ25k6,φ20h6,及M24X1.5的螺纹上均开有键槽,且轴两端带有B型中心孔。
结论:
轴的结构较规则,在加工键槽和B型中心孔时,采用专用夹具定位和夹紧,螺纹加工安排在半精加工后,精加工前进行。
(二)毛坯选择
1毛坯类型
在传递力矩过程时要承受很强的冲击力和很大的交变载荷,要求材料应有较高的强度、冲击韧度、疲劳强度和耐磨性,而且其轮廓形状不复杂,故采用锻件;
零件尺寸不大,而且零件属于批量生产,故采用模锻。
2毛坯余量确定
毛坯的形状和尺寸越接近成品零件,即毛坯精度越高,则零件的机械加工劳动量越少,材料消耗越少,可充分提高劳动生产率,降低成本,但是毛坯制造费用会提高,在确定毛坯时,应根据机械加工和毛坯制造两方面考虑。
2.1
1).锻件公差等级:
由该零件的功能和技术确定其锻件公差等级为普通级;
2).锻件质量Mf:
根据锻件成品质量1.94g估算;
3).分析锻件形状复杂系数s:
S=Mf/Mn
该零件为圆形,假设其最大直径φ37长为375则在:
Mn=π/4d2hρ
S=Mf/Mn=Vf/Vn=229712.195mm
/316300.05mm
=0.726
由于0.726介于0.63和1之间,故该零件的形状复杂系数S属S1级。
4).锻件材质系数M:
由于该零件材料为45钢,是碳的质量分数小于0.65%的碳素钢,故该锻件的材质系数属M1级;
5).零件表面粗糙度由零件图知,除φ30k6,φ30f7两节,φ25k6,φ20h6的表面质量Ra为0.8um
外,其余各加工表面Ra为12.5um;
2.2初步确定机加工余量及毛坯尺寸,初选毛坯尺寸公差
根据毛坯尺寸公差,锻件质量,材质系数,形状复杂系数,初步确定本零件毛坯尺寸允许偏差,
根据锻件质量,零件表面粗糙度,形状复杂系数查参考书[1]中表5-9,由此查得单边余量:
零件
尺寸
初选厚度方向
单边加工余量
初选水平方向
确定厚度方向
确定水平方向
初选
锻件尺寸
偏差
φ30k6
1.7——2.2
2.0——2.5
2
φ34
+1.2-0.6
φ30f7两节
φ29
φ25k6
+1.1-0.5
φ24
+1.1-0.5
115
2.5
+1.4-0.6
φ20h6
32
33
φ33
φ37
370
375
+1.7-0.8
5
10
2.3验证上述余量是否满足要求
计算同上得,锻件形状复杂系数s=S=Mf/Mn=Vf/Vn=229712.195mm
,S属于S1级;
查表得,机械加工余量与上述相同,满足要求。
(三)毛坯-零件合图草图
机加工工艺路线确定
1加工方法分析确定
(1)φ30k6外圆------→粗车(IT12级,Ra12.5um)------→半精车(IT9级,Ra3.2um)------→铣键槽(IT9级,Ra12.5um)------→粗磨(IT8级,Ra0.8um)------→精磨(IT6级,Ra0.8um)
(2)φ25k6外圆------→粗车(IT12级,Ra12.5um)------→半精车(IT9级,Ra3.2um)------→铣键槽(IT9级,Ra12.5um)------→粗磨(IT8级,Ra0.8um)------→精磨(IT6级,Ra0.8um)
(3)φ20h6外圆------→粗车(IT12级,Ra12.5um)------→半精车(IT9级,Ra3.2um)------→铣键槽(IT9级,Ra12.5um)------→粗磨(IT8级,Ra0.8um)------→精磨(IT6级,Ra0.8um)
(4)φ30f7外圆------→粗车(IT12级,Ra12.5um)------→半精车(IT9级,Ra3.2um)------→热处理(φ30f7两节外圆表面局部高频淬火)------→磨削(IT7级,Ra0.8um)
(5)2M24X1.5螺纹------→粗车(IT12级,Ra12.5um)------→半精车(IT9级,Ra3.2um)------→铣键槽(IT9级,Ra12.5um)------→车螺纹(配螺母)
2加工顺序的安排
铣端面钻中心孔保证总长370mm,粗车各外圆和台阶端面,半精车各段外圆和切各段3X0.5退刀槽,
加工φ30k6,φ25k6,φ20h6,及φ24各段的键槽,随后车M24X1.5的螺纹,局部热处理φ30f7两节表面进行高频淬火,最后粗精磨φ30k6,φ25k6,φ20h6外圆及φ30f7两节外圆表面,保证表面质量Ra为0.8um。
3定位基准选择
(1)粗基准的选择:
粗车时以外圆和两侧端面为粗基准;
(2)精基准的选择:
以两侧端面中心孔为精基准定位。
4加工阶段的划分说明
加工阶段分为:
粗加工阶段为工序3、5、10;
半精加工阶段为工序15,20,25,30;
精加工阶段为工序35,40;
方案讨论:
M24X1.5的螺纹加工安排在半精加工后,精加工前进行,故放到半精加工阶段来实现。
5主要机加工工序简图及其简述
工序3.铣左端面,钻中心孔
本工序需要保证传动轴长度及中心孔的质量,着断面不平测钻中心孔的钻上的两切削刃受力不均钻头可能引片而折断,因此要采用先面后孔的原则。
中心孔除影响传动轴质量分布外,它还是传动轴加工的重要基准贯穿整个传动轴加工始终,因而直接影响传动轴加工精度。
钻削力矩的计算
根据《机械加工工艺手册》可查得:
钻削力矩的计算公式为:
M=0.21D2f0.8Km
其中
M—切削力矩(N.M);
D—钻头直径(mm);
F—每转进给量(mm);
Km修正系数,查表;
查表得:
D=8;
F=0.1;
Km=0.74;
带入得:
M=0.21D2f0.8Km=0.21x82x0.10.8x0.74=2.744N·
m
工序5.铣右端面,钻中心孔
工序10.粗车各段外圆及端面
工序15半精车各段外圆及端面
工序20铣φ30k6,φ25k6,φ20h6,φ24各段外圆的键槽
工序25.车M24X1.5的螺纹
工序30.φ30f7两节外圆表面需高频淬火hrc40-45
工序35.粗磨φ30k6,φ25k6,φ20h6,φ30f7两节,各段外圆
工序40精磨φ30k6,φ25k6,φ20h6,各段外圆
工序45去毛刺;
工序50检验;
工序55入库.
(四)工序尺寸及其公差确定
1工序尺寸确定
加工表面
工序余量(双边)
工序尺寸及公差
表面粗糙度/um
粗
半精
粗磨
精磨
φ30k6外圆
2.6
1.0
0.3
0.1
φ31.4150-0.39
φ30.4150-0.062
φ30.1150-0.025
φ30.0150-0.013
Ra12.5
Ra3.2
Ra0.8
φ25k6外圆
φ26.4150-0.33
φ25.4150-0.052
φ25.1150-0.021
φ25.0150-0.013
φ20h6外圆
φ21.40-0.33
φ20.40-0.052
φ20.10-0.021
φ200-0.013
φ30f7外圆
φ31.380-0.46
φ30.380-0.052
φ29.980-0.021
粗车
半精车
1.4
φ31.40-0.46
φ30.40-0.062
φ290-0.052
φ26.40-0.33
φ25.40-0.052
φ240-0.052
1.5
(单边)
1140-0.54
1150-0.54
310-0.39
320-0.39
60-0.18
50-0.18
3700-0.89
2轴向尺寸的工序尺寸链图
(五)设备及其工艺装备确定
1选择机床和夹具
(1)工序03、05是铣端面和钻中心孔,可采用专用夹具在X53K铣床上加工;
(2)工序10、15、25是粗车、半精车、车螺纹各工序的工步数不多,成批生产,不要求很高的生产率,故选用卧式车床能够满足使用要求,又由于要求的精度较高,表面粗糙度值较小,需选用较精密的车床才能满足要求,因此选用C620-1,使用通用夹具(两顶尖)装夹;
(3)工序20是铣键槽,可采用专用夹具在立式铣床上加工,故选X53K;
(4)工序40,45是磨削外圆,使用专用磨床夹具,选用卧式磨床M1432;
2选择刀具
(1)工序03、05在铣床上加工,一般都选用硬质合金端铣刀;
(2)工序10、15、25在车床上加工,一般都选用硬质合金车刀,加工刚质零件采用YT类硬质合金,粗加工用YT5,半精加工用YT15,为了提高生产率及经济性,选用90度车刀,螺纹车刀和镗刀,切槽刀宜选用高速钢;
(3)工序20铣键槽,零件要求铣切宽度分别为5h9,6h9,8h9故所选直柄键槽铣刀分别为5e8GB/T1112.1-1997,6e8GB/T1112.1-1997,8e8GB/T1112.1-1997;
3选择量具
本零件属于成批生产,一般采用通用量具
工序
加工面尺寸
尺寸公差
选择量具
粗加工外圆
φ31.4
0.39
读数值0.02,测量围0—150游标卡尺
φ26.4
0.33
粗加工轴向尺寸
116
0.54
6
0.18
半精加工轴向尺寸
半精加工外圆
φ30.4
0.062
读数值0.01,测量围75—100外径千分尺
φ25.4
0.052
φ20.4
粗,精磨外圆
0.013
选用单头双限卡规(GB6322—86)
φ30f7
0.021
(六)切削用量及工时定额确定
工序10(参考书[1])
本道工序为粗车(车台阶面和外圆)已知加工材料为45钢,δb=670Mpa,锻件有外皮,机床为SK40P,工件采用两顶尖装夹。
1.确定粗车外圆φ33的切削用量,所选刀具为YT5硬质合金车刀,刀杆尺寸BXH=16mmX25mm
刀片厚为4.5mm,根据[1]表5-113,选择刀具几何角度Λs=00,γo=120,αo=60,
αo=40
κr=900,κr=100,γε=0.8mm
a.确定被吃刀量ap粗车双边余量为2.6mm,则ap=1.3mm
b.确定进给量f根据表5-114在粗车钢料,刀杆尺寸16X25mm,ap〈3mm,工件直径在20—40mm时f=0.3—0.5mm/r,按C620-1车床的进给量f=0.33mm/r
确定的进给量尚需满足机床进给机构的强度要求,故需进行校验:
根据表5-55,C620-1车床进给机构允许的进给力Fmax=3530N
根据表5-123,当钢料δb=570—670Mpa,ap<
2mm,f<
0.75mm/r,κr=450,V=65m/min时,进给力Ff=760N。
Ff的修正系数为Kr。
Ff=1.0,KΛsFf=1.0,KkTFf=1.17故实际进给力为Ff=760X1.17=889.2N
Ff〈Fmax,所选的进给量f=0.33mm/r可用。
C.选择车刀磨钝标准及耐用度根据表5-119,车刀后刀面最大磨损量取1m,车刀的耐用度为T=60min。
d.确定切削速度Vc
根据表5-120,当用YT5硬质合金车刀加工6b=600—700Mpa,钢料ap<
3mm,f<
0.75mm/r,V=109m/min切削速度的修正系数为Ksv=0.8,Ktv=0.65,KKTv=0.81,KTv=1.0,Kmv=Kkv=1,n=1000v/3.14d=1000X45.9/3.14X37=395.1r/min
按C620-1车床的转速,选择n=380r/min,则实际切削速度V=44.1m/min
e.校验机床功率:
由表5-125,当6b=580—970mpa,HBS=166—277,ap<
2mm,f〈0.75mm/r,Vc=44.1m/min时,Pc=1.7KW
切削功率的修正系数为KTrPc=1.13,KkrPc=1.17,Kr。
Pc=KMPc=KkPc=1.0,KSPc=0.8,KtPc=0.65,故实际切削时的功率为Pc=0.72KW
根据表5-29,当n=120r/min时,机床主轴允许功率PE=5.9KW,Pc<
ηPE,故所选切削用量在C620-1车床上进行最后确定的切削用量为:
ap=1.3mm,f=0.33mm/r,V=44.1m/min,n=380r/min。
2.确定粗车外圆φ31.4mm及台阶面的切削用量,采用车外圆φ33的刀具加工这些表面,加工余量皆可一次走刀切除,车外圆φ31.4mm的ap=1.3mm,f1=0.33mm/r,台阶面的ap=1.5mm,f2=0.30mm/r,主轴转速与车外圆φ33的转速相同。
3.确定粗车外圆φ26.4mm及台阶面的切削用量,采用车外圆φ33的刀具加工这些表面,加工余量皆可一次走刀切除,车外圆φ26.4mm的ap=1.3mm,f1=0.33mm/r,台阶面的ap=1.5mm,f2=0.30mm/r,主轴转速与车外圆φ33的转速相同。
4.确定粗车外圆φ21.4mm及台阶面的切削用量,采用车外圆φ33的刀具加工这些表面,加工余量皆可一次走刀切除,车外圆φ21.4mm的ap=1.3mm,f1=0.33mm/r,台阶面的ap=1.5mm,f2=0.30mm/r,主轴转速与车外圆φ33的转速相同。
基本时间
确定粗车外圆φ33的基本时间,根据表2-21车外圆基本时间:
Tj1=(L+L1+L2+L3)*i/nf,
L=7.5mm,L1=ap/tanKr+(2--3),Kr=900,L1=2mm,L2=0,L3=0,f=0.33mm/r,n=380r/min,i=1
Tj1=7.5+2/0.33*380=4.5s
确定粗车外圆φ31.4的基本时间,根据表2-21车外圆基本时间:
Tj2=(L+L1+L2+L3)*i/nf,
L=250mm,L1=ap/tanKr+(2--3),Kr=900,L1=2mm,L2=0,L3=0,f1=0.33mm/r,f2=0.30mm/r,n=380r/min,i=1
Tj2=(250+2)/0.33*380+(2.5+2)/0.30*380=122.97s
确定粗车外圆φ26.4的基本时间,根据表2-21车外圆基本时间:
Tj3=(L+L1+L2+L3)*i/nf,
L=83mm,L1=ap/tanKr+(2--3),Kr=900,L1=2mm,L2=0,L3=0,f1=0.33mm/R,f2=0.30mm/r,n=380r/min,i=1
Tj3=(83+2)/0.33*380+(2.5+2)/0.30*380=43.04s
确定粗车外圆φ21.4的基本时间,根据表2-21车外圆基本时间:
Tj4=(L+L1+L2+L3)*i/nf,
L=29.5mm,L1=ap