梁模板扣件式计算书Word格式.docx
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1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1050
梁两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1700
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1050、1050
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
525
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
458,592
梁底支撑小梁根数
4
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1.2）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝39.064kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1.2]×
1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
37.3×
0.1332+0.117×
1.764×
0.1332＝0.07kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.07×
106/37500＝1.866N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×
30.7×
133.3334/（100×
10000×
281250）＝0.023mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×
0.133+0.45×
0.133＝2.095kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×
0.133+1.2×
0.133＝5.753kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R4'
=0.4q2l=0.4×
0.133＝1.637kN
R2'
=R3'
=1.1q2l=1.1×
0.133＝4.503kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
17.82
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.095+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.4/3+0.5×
（1.2-0.12）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
max[0.525-0.4/2，（1.05-0.525）-0.4/2]/2×
1，5.753+0.9×
（0.3-0.1）×
0.4/3}=5.785kN/m
q2＝max[1.637+（0.3-0.1）×
（1.2-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
1，4.503+（0.3-0.1）×
0.4/3]＝4.529kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
5.785×
1.052，0.5×
0.32]＝0.682kN·
σ＝Mmax/W＝0.682×
106/54000＝12.639N/mm2≤[f]＝17.82N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
1.05，5.785×
0.3]＝3.687kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.687×
1000/（2×
90）＝1.536N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
4.529×
10504/（100×
9350×
2430000）＝1.531mm≤[ν]＝l/250＝1050/250＝4.2mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.529×
3004/（8×
2430000）＝0.202mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
1.05，0.393×
1.05+5.785×
0.3]＝6.943kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.572kN，R2＝R3＝6.943kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
1.05+4.529×
0.3]＝5.436kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
4＝4.023kN，R'
2＝R'
3＝5.436kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.257×
106/4490＝57.186N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.807kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.807×
1000/424＝17.956N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.148mm≤[ν]＝l/250＝458/250＝1.832mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.765kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.765kN≤1×
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.544
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.18×
1.05×
1.72/10＝0.062kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
1.2）+0.9×
1＝35.424kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.904+（0.3-0.1）×
0.4/3+0.9×
0.12）+0.9×
1]×
1，5.226+（0.3-0.1）×
0.4/3}=5.252kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.727kN，R2＝9.92kN，R3＝9.92kN，R4＝0.727kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×
（9.9-1.2）+Mw/lb＝max[0.727+0.9×
（0.75+（24+1.1）×
（1.05+0.525-0.4/2）/2×
1.05，9.92，9.92，0.727+0.9×
（1.05+1.05-0.525-0.4/2）/2×
1.05]+1.305+0.062/1.05＝11.284kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11284.008/（0.544×
424）+0.062×
106/4490＝62.717N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座2
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×
1＝10.75kN≤[N]＝30kN
九、立柱地基基础计算
地基土类型
卵石、圆砾
地基承载力设计值fak（kPa）
200
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝11.284/（1×
0.1）＝112.84kPa≤fak＝200kPa
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