某桥重建工程脚手架项目施工组织设计Word文件下载.docx
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2、施工方案力求采用先进、可靠的工艺、材料、设备，达到技术先进，力求工艺成熟，具有可操作性；
3、施工方案的确定充分考虑某桥工程地质、水文、气象条件以及工程规模、技术特点、工期情况、工程造价等多方面的影响；
4、在保证工程质量的前提下，按照进度计划的要求，结合项目部人员状况、设备能力及类似工程施工管理经验，通过周密的劳动组织、优化的施工方案、施工设备、可行的技术措施，确保按期、优质、安全、高效的完成本合同赋予的全部工作内容；
5、利用先进的技术资源，制定先进、实用的施工方案；
6、高度重视环境保护、水土保持、安全生产和文明施工。
1.2编制依据
1、某桥重建工程设计图纸；
2、项目部技术人员对施工现场的勘查以及项目部人员状况、设备能力；
3、类似工程施工和管理经验；
4、国家标准、行业标准、技术规范及验收方法等。
参照的其他标准
类别
名称
企业
我单位制定的《质量手册》及《程序文件》
我单位制定的《施工组织设计编制控制程序》
我单位制定的《环境保护体系手册》
我单位制定的《职业健康与安全手册》
2、工程概述
2.1工程概况
某桥位于某区，近东南-西北跨越某河，为旧桥重建工程。
桥梁东西方向连接绥化路，并在桥西侧与浑河南路交叉。
某桥是某市贯通东西方向主要交通干道的桥梁，是一座通往某地区的主要桥梁。
本次重建工程上部结构采用7跨预应力砼等截面连续箱梁，跨径布置为7*33m，桥面系全长231m，全桥宽28m。
主梁采用等高度预应力混凝土箱梁，单箱四室截面，梁高1.7m，梁顶宽28m，梁底宽20.4m。
两边腹板斜置。
箱梁顶板厚25cm，底板厚26cm，腹板厚50cm，悬臂板长350cm,悬臂端部厚度15cm，根部厚度45cm。
箱梁仅在各支点处设横隔梁。
横隔梁厚150cm～200cm不等。
箱梁设有通风孔、泄水孔。
梁体采用纵横向预应力，均采用高强度钢绞线，波纹管制孔。
纵向预应力为腹板束及顶、底板束，根据施工方便分别采用扁锚和群锚。
梁体设计采用节段现浇法施工。
墩身均采用花瓶式板墩，墩顶宽5.3m，底宽3.5m，厚度1.6m。
墩身正面设有装饰槽。
每个墩顶布置2个盆式橡胶支座。
桥台为钢筋混凝土结构一字型桥台，台身均高6.5m，台身宽28.0m。
根据桥址处的地质条件，桥墩、桥台基础采用明挖扩大基础，基底进入强风化岩层。
2.2水文气象与工程地质情况
2.2.1水文地质情况
1、水文地质条件
新建某桥横跨某河主河道。
某河为浑河一条支流，发源于某县南大岭，流域面积537.6km²
，长58.5km，坡度5.72‰，年平均流量约为6.5m³
/s。
场地内存在孔隙潜水和岩基裂隙水，地下水稳定水位与河水水面标高基本一致，地下水与某河河水互为补给关系，孔隙潜水主要赋存于圆砾层中，岩基裂隙水主要赋存于岩石的风化裂隙及断裂破碎带中，地下水位变化受河水水位的控制。
勘察期间测得地下水在自然地坪下0.00～9.20m之间。
相对高程在84.64～85.43m。
根据区域水文地质资料，地下水丰、枯水期年变化幅度为1.00m～1.50m之间，场地环境为II类。
根据本次勘察所取水样水质分析结果判定，按《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）规定，综合规定地下水及河水对混凝土无腐蚀性。
2、岩土工程分析评价
场地内砂层为粗砂，但位于地下水位以上，因此判定场地土无地震液化趋势。
2.2.2工程地质概况
场地地形由河堤与河床组成，河堤与河床呈坡状，平均坡角在60°
左右，高差在3.0～5.0m左右。
河床底宽200m左右，水面宽度约在10.0~20.0m，钻孔处地表标高84.69～93.82m，相对高差9.03m。
属河流冲积地貌。
1、地层岩性
本次勘察所达深度范围内揭露地层分述如下：
杂填土：
深褐色，稍湿～饱和，松散。
主要由砂土、粘性土、生活垃圾、砾石等组成。
层厚0.80～6.50m，层底标高84.74～87.95m。
该层在zk2a、zk2b、zk3a、zk3b#钻孔缺失。
粗砂：
黄褐色，稍湿，松散。
长英质，粒径大于0.5mm颗粒含量占总重量的50—60%，含5%左右土。
层厚1.00～1.40m，层底标高86.32～86.55m。
该层在zk1b、zk6a#钻孔分布。
容许承载力fa0=200kpa；
钻孔桩桩侧土摩阻力标准值qik=30kpa。
圆砾：
黄褐色，亚圆，中密状态为主，局部稍密或密实。
一般粒径2～50mm，粒径大于20mm的颗粒含量约占全部质量的15～20%，最大粒径160mm，颗粒形状以亚圆为主，母岩多为混合岩中等风化，含5%左右土，孔隙由中粗砂充填。
层厚0.20m～4.30m，层底标高82.07m～85.24m。
该层在场地分布连续。
容许承载力fa0=350kpa；
钻孔桩桩侧土摩阻力标准值qik=100kpa。
强风化蚀变岩：
灰绿色，变晶结构，块状构造，主要矿物成分为绿泥石、绿帘石以及自身破碎物的胶结物等，风化裂隙很发育，岩芯呈碎块状、块状，回转钻进进尺匀速且快，岩石极破碎，属极软岩，岩体基本质量等级Ⅴ级。
该层有较强的遇水软化及失水干裂特性。
岩芯暴露空气中极易干裂成碎片状。
层厚6.90m～11.80m，层底标高72.15m～76.18m。
该层在zk1a、zk1b、zk2a、zk2b#钻孔分布。
容许承载力fa0=300kpa；
钻孔桩桩侧摩阻力标准值qik=70kpa。
中～微风化蚀变岩：
灰绿色，变晶结构，块状构造，主要矿物成分为绿泥石、绿帘石以及自身破碎物的胶结物等组成，风化裂隙发育，岩芯呈短柱状、柱状，回转钻进进尺匀速，岩石较完整，岩石单轴饱和抗压强度10.9～21.4MPa，属较软岩～软岩，岩体基本质量等级IV～V级，岩芯暴露空气中极易干裂成碎片状。
控制层厚4.50m～12.00m，层顶标高72.15m～76.18m。
该层在zk1a、zk1b、zk2a、zk2b、zk3a、zk3b#钻孔分布。
容许承载力fa0=1200kpa；
饱和单轴极限抗压强度Ra=12.0MPa；
钻孔桩桩侧土摩阻力标准值qik=120kpa。
强蚀变破碎带：
灰绿色，主要由断层泥混蚀变岩碎块组成，断层泥呈可塑性粘性土状态，碎块矿物主要成分为绿泥石、绿帘石等，完整性差，碎块石受压扭性破碎作用强烈，破裂面平直而光滑，具有定向性特征节理且节理极发育，局部为灰黑色，泥炭质成分含量较高。
该层有较强的遇水软化及失水干裂的特性。
层厚3.40m～24.70m，层底标高58.79m～81.84m，该层在zk3a、zk3b、zk4a、zk4b#钻孔分布。
钻孔桩桩侧土摩阻力标准值qik=70kpa。
强风化破碎混合花岗岩（Ar）：
灰白色，破碎粒状结构，块状构造，主要矿物成分为斜长石、钾长石、石英及被粉末状的原岩矿物胶结的胶结物，具有明显的重胶结特征，受压扭性挤压破碎强烈，破裂面平直而光滑，节理裂隙很发育，岩芯呈碎块状、块状，回转钻进进尺匀速且快。
岩石极破碎，底极软岩，岩体基本质量等级V级。
层厚3.40m～24.70m，层底标高58.79m～81.84m，该层在zk5a、zk5b#钻孔分布。
中风化破碎混合花岗岩：
灰褐色，破碎粒状结构，块状构造，主要矿物成分为斜长石、钾长石、石英及被粉末状的原岩矿物胶结的胶结物，具有明显的重胶结特征，受压扭性挤压破碎强烈，破裂面平直而光滑，节理裂隙较发育，岩芯呈短柱状、柱状，回转钻进进尺匀速。
岩石较完整，岩石单轴饱和抗压强度2.2～10.2MPa，属极软岩，岩体基本质量等级V级。
控制层厚7.50m～8.90m，层顶标高63.34m～64.74m，该层在zk4a、zk4b#钻孔分布。
容许承载力fa0=400kpa；
饱和单轴极限抗压强度Ra=2.3Mpa：
强风化混合花岗岩：
灰褐色，粒状结构，块状构造，主要矿物成分为黑云母、钾长石、斜长石、石英等，风化裂隙发育，岩芯呈碎块状、块状，回转钻进进尺匀速且快。
岩石破碎，属软岩，岩体基本质量等级V级。
层厚6.10m～7.20m，层底标高78.03m～78.52m，该层在zk6a、zk6b#钻孔分布。
容许承载力fa0=500kpa；
中风化混合花岗岩：
灰白色，粒状结构，块状构造，主要矿物成分为黑云母、钾长石、斜长石、石英等，风化裂隙发育，岩芯呈碎块状、块状，回转钻进进尺匀速且快。
岩石较完整，属较软岩，岩体基本质量等级IV级。
层厚4.80m～6.70m，层底标高71.82m～75.90m，该层在zk5a、zk5b、zk6a、zk6b#钻孔分布。
容许承载力fa0=1500kpa；
饱和单轴极限抗压强度Ra=25.0MPa；
钻孔桩桩侧土摩阻力标准值qik=400kpa。
2、地质构造
区域上，某桥位于中新生代断陷盆地与太古代结晶底地质体的接触带上，区域紫花断裂带在桥的东南侧通过（或在桥为上），紫花断裂带为区域大断裂，总体走向为北西向，向南西倾斜，倾角60°
~70°
，断裂延长可达10km，属于扭性逆断层。
根据勘察中所见岩芯的特征判断，某桥即位于该断裂的主断裂带上。
从钻孔岩芯看，断裂带主要由强蚀变破碎带岩石与蚀变岩具有互层交替分布的特征，而在破碎带的下盘附近的混合花岗岩中见有破碎重胶结的典型特征。
从现有勘察资料看，该断裂带的宽度大于200m。
根据区域地质资料显示，浑河断裂自全新世以来未有活动迹象，为相对稳定构造，某桥位处的断裂带，虽然规模较大，但也为相对稳定构造，除对桥基的选择有一定影响外，对场地的稳定性影响不大。
3、不良地质作用
区内河堤与河床呈坡状，平均坡角为60°
左右，高差在3.0m～5.0m左右，主要由松散～稍密状态的粘性土、碎石、砂土等混合组成，一般情况下是稳定的，当遇较大洪水时，有产生局部崩塌、滑坡危险。
从勘察资料看，桥位横跨断裂带，桥的北东侧坐落于断裂下盘的太古代结晶基底花岗岩上，岩体完整性好、强度高，而桥的中间部位坐落于断裂的破碎带上，岩体破碎强烈，极破碎岩石与蚀变岩相互交替产出，强度及完整性极不均匀：
而桥的西南侧坐落于蚀变岩上，岩体的完整性虽然较好，但强度不高。
因此，对于桥的整体而言，若基础形式或持力层选择不定时，存在产生不均匀沉降的危险。
4、气象及冻深参数
某市地处中温带，属于温冷湿润的大陆性气候，受东亚季风和地形的影响，夏季凉爽多雨，冬季寒冷，春秋两季较短，风沙大，蒸发量较大，四季分明，年平均温度为7.6℃。
最高平均气温为28.7℃，最低为-20.5℃，日最高极端气温为36.9℃（1951年），日最低极端气温为-39.5℃（1987年）。
年平均降水量为826.8mm，日最大降水量为185.4mm，最大三日降雨量为324.7mm。
降雨日数平均为100天，最多为115天，最少为78天。
雨量的季节变化明显，主要集中在夏季（6、7、8三个月），约占全年降雨量的47%。
年降雪日数历年平均为24天，一次最大积雪深度为260mm。
全年晴天平均为92.9天，阴天75.6天，昙天为196天，年平均雾天为25.3天，最多为41天。
多年平均最大风速15.3m/s，多年最大风速21m/s，；
汛期多年平均最大风速12.63m/s，汛期最大风速18m/s。
常年主导风向为东北偏北。
土壤冻结期160天，地面冻结深度为1.2－1.4m，冰厚0.5m。
5、场地地震效应
根据2001年国家地震局出版的《中国地震动峰值加速度、地震动反应谱特征周期区划图》（辽宁部分），本场地地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，特征周期为0.35s，设计地震分组为第一组。
勘察场地地形较开阔。
覆盖层由杂填土、粗砂、圆砾组成，但场地内岩性变化较大，地质构造复杂，存在岩质疏松的断层破碎带，不良地质一般发育，依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）相关规定，本场地为对建筑物不利地段。
通过对该场地的岩土工程地质勘察，以现有场地的岩土工程地质条件，本桥墩、台基础采用明挖扩大基础，基底进入风化岩层。
3、资源投入
3.1项目部组织机构配置
本工程项目部设项目经理1名、副经理2名、项目总工程师1名，下设工程管理部、合同计量部、设备物资部、安全环保部、财务部和综合办公室等6个科室负责工程的施工管理，工程管理部下设工程测量队和中心实验室。
项目经理
项目总工
项目副经理
合同计量部
工程管理部
综合办公室
安全环保部
财 务 部
设备物资部
工程测量队
实验室
脚手架施工队
基础施工队
3.2主要施工人员配备
序号
施工工种
数量
备注
1
施工员
2
质检员
3
测量员
4
安全员
5
混凝土工
6
机械操作工
27
7
架子工
20
8
普工
3.3主要施工机械设备、测量及实验仪器
主要施工机械设备
设备名称
型号
状况
混凝土泵车
75
良好
混凝土罐车
12m3
推土机
TY160
挖掘机
1.0m3
自卸汽车
10T
12
平地机
PY190
汽车起重机
QY25
光轮压路机
15T
振动压路机
18T
汽油发电机
10kw
潜水泵
150mm
10
污水泵
振捣棒
50型
主要测量及实验仪器
全站仪
GTS-311S
1台
新购
水准仪
DZS3
2台
钢尺
50m
2把
4、施工总进度计划及进度保证措施
4.1进度计划编制原则
1、依据设计图纸及工期要求进行本计划编制，计划充分体现某桥重建工程整体工期计划，做好施工规划，科学合理安排工期，确保工程质量和工程按期完工。
2、充分考虑各分项工程施工特点，以关键性工序和关键部位的施工工期和施工程序为主导。
3、采用适中的施工强度指标安排施工日程，对不可预见因素留有余地。
合理安排施工顺序，精心组织施工，力求达到均衡生产。
4、进度计划编制中要充分考虑各施工部位的相互干扰，合理制定工期，确保施工安全。
4.2施工进度计划
脚手架专项工程贯穿整个某桥重建上部工程，与其他分部工程影响，考虑到某桥重建工程的整体进度计划，脚手架专项工程计划工期为2011年5月23日至2011年9月15日。
5、脚手架工程
5.1地基处理
用挖掘机对箱梁下方40m宽度范围松软地段全部挖除，采用含石量在60％以上的砂砾石换填，换填先用推土机对全部原状场地进行推平，然后用平地机找平设置横向单向横坡，坡度控制在0.5％范围内，便于及时排除雨水，对含水量较大地段用挖掘机翻松30㎝晾晒，含水量控制在最佳含水量5～8％，用18T振动压路机碾压6～8遍，检测压实度≥90％（最大干密度2.40），碾压密实，表面平整无轮迹,局部有反弹地段重新换填处理；
压实度满足要求后分层填筑砂砾料，直至砂砾料顶高程至85.7m。
碾压工艺及压实度要求同前，横坡调整到0.5％内。
由于下游橡胶坝便道施工已完成，下游水位上升，考虑到脚手架基础填筑材料的透水性，确定脚手架底高程设在86m左右。
根据施工进度计划安排，考虑到汛期施工的特点，2#～3#、4#～5#、5#～6#桥墩间即三个B段箱梁施工时在支架基底在经过上述处理后在上面浇筑一层15cm厚的C10混凝土并且振捣密实，表面收面并且及时用土工布覆盖洒水养护。
考虑到脚手架基础排水要求，在围堰内坡脚处开挖排水沟，四角各开挖一个集水井，然后用4台150mm潜水泵将雨水、渗水等积水抽出到围堰外部。
5.2汛期导流
箱梁施工采用分段满堂支架浇筑施工。
由于箱梁浇筑要经过汛期，如果汛期洪水浸泡脚手架基底，将对脚手架的稳定产生不利影响。
考虑到汛期及下游橡胶坝便道对水位的影响，脚手架搭设时决定修筑围堰。
上游横向围堰利用现有施工便道，加高施工便道至87.5m高程；
纵向修筑两道围堰，围堰位置位于1#～2#桥墩与5#～6#桥墩之间，围堰分层填筑，分层厚度不超过30cm，分层碾压遍数不少于4遍。
纵向围堰顶高程87.5m，顶宽3.5m，底宽12.5m，高4.5m，长50m，边坡系数1：
1；
下游围堰顶高程87.5m，顶宽3.5m，底宽12.5m，高4.5m，长120m，边坡系数1:
1。
为了防止围堰在汛期被洪水冲刷损坏，决定汛期期间在横向便道迎水面、纵向围堰两侧、下游围堰裹头处铺设粘土编织袋，数量暂定16000个编织袋。
在施工A和相邻的两个B期间，先从0#桥台～2#桥墩间过水，待A跨与相邻的两个B跨施工完毕后将水流导向2#桥墩～5#桥墩之间，然后进行最后两个B跨与两个C跨的施工。
将水流导向2#桥墩～5#桥墩之间时进入主汛期，根据往年河道的冲刷断面及经过当地水文部门提供的洪水最高水位高程，为了保证河道泄洪能力，需要对桥墩对应的施工便道及脚手架基础进行挖除，挖除采用2台推土机配合3台挖掘机进行，挖除后的砂砾料堆放至业主指定场地，待汛期结束后用于回填开挖段的施工便道，开挖后基底高程暂定83m，宽99m，长80m。
考虑到随着填土高度的增加，基础不均匀沉降将随之增大以及下游橡胶坝便道水位对下游围堰的影响，确定支架基底高程为86m左右，具体高程根据所租赁碗扣式脚手架立杆长度及顶托底托的调节高度确定。
施工时，支架基底先铺设一层砂砾石，用18T振动压路机碾压6～8遍，然后在砂砾石上面浇筑一层15cm厚的C10混凝土。
支架采用碗扣式钢管支架。
立杆底设可调底托支于15×
15㎝方木（松木）上，方木置于基础上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设10×
15㎝横向方木（松木）。
纵向铺设10×
6㎝方木，内、外模板均采用15㎜厚胶合模板钉于木板上，局部尺寸变化采用钢模。
待汛期结束后为了能保证最后两个B段和C段的正常施工，对施工便道按原施工方案进行恢复。
5.3脚手架施工
5.3.1脚手架施工工艺流程
用水平仪找平
5.3.2脚手架施工操作要点
1、地基处理见“5.1地基处理”。
2、脚手架安装要点：
脚手架安装要点
项目
注意要点
根据设计制作安装
脚手架应根据设计安装，并对脚手架进行强度和稳性验算。
预沉量的设置
为了保证结构竣工后尺寸准确，对脚手架预留预沉量预留施工沉落参考数见下表。
分项内容
参考数据
接头承压非弹性变形
木与木
每个接头的顺纹2㎜，横纹3㎜
木与钢
每个接头2㎜
脚手架搭设
前的检验
脚手架搭设前对支撑面应详细检查，准确调整支撑面顶部标高并复测无误后方可进行搭设。
中的检验
沿支撑架四周和每层支架均采用扣件式脚手架设剪刀撑（其夹角为45○～60○）和水平连接杆。
后的检查
脚手架搭设完毕后，对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。
5.3.3脚手架的选用与布置形式
根据本工程结构的特点及各部位荷载情况，箱梁混凝土结构施工时的脚手架采用“WDJ碗扣型脚手架”它操作简便，安装速度快，劳动强度低，扣件为轴心连接，稳定性及承载力高。
施工时依据箱梁断面情况不同进行布置。
根据箱梁结构各部位构造情况，混凝土箱梁采用一次浇筑完成的施工工艺。
施工时依据《支撑架使用技术说明》和《脚手架安装技术规范》等规定，确定箱梁施工时的支架布置，支撑架横向布置参见下图，支撑架纵向间距布置：
当梁高为1.7m时为0.9m，横隔梁部位顺桥方向的支撑架间距为0.6m。
5.3.4结构施工时的荷载
1.综合考虑连续梁的结构形式，在横隔梁的位置最重，该位置为支架的最不利荷载位置，该位置长度为2米。
该处支架布置以60cm×
90cm布置考虑，钢筋混凝土重量以26KN/m3计。
混凝土承载力：
单位面积重量：
1.7×
28×
26×
1=1237.6KN/m3
则单位面积承重为：
Q1=1237.6／28=44.2KN/m2
由于脚手架布置为60cm×
90cm则：
单根承载力为：
44.2×
0.6×
0.9=23.868KN
内模及箱梁内支撑承载力，由于采用竹胶板故查表得:
Q2=3KN/m2
碗扣式脚手架自重采用￠48mm×
3.0,,立杆长度按6m考虑，根据碗扣架构配件参考重量表得
Q31=16.48×
2=0.3296KN/根
横杆采用0.9m的横杆，横杆步距1.2m,所以横杆自重
Q32=4.78×
4=0.1912KN/根
所以碗扣式支架自重
Q3=0.3296KN/根+0.1912KN/根=0.5208KN/根
施工荷载以1KN/m2计，基于安全考虑，取2KN/m2
Q4=2KN/m2
静荷载组合
N1=23.868+3×
0.9+0.5208=26.01KN/根
动荷载组合
N2=2×
0.9=1.08KN/根
荷载组合（按1.2倍的荷载组合计算）
N=（26.01KN/根+1.08KN/根）×
1.2=32.508KN/根
单根钢管截面积：
查表得424mm2i=1.59cm
由于立杆细长比λ=L/i=（120+2×
10）/1.59=88.1
查表得￠=0.673
N/（￠×
A）=32508/（0.673×
424）=113.9＜164Mpa（Q235钢管容许应力为205Mpa×
80%）
2.综合考虑连续梁的结构形式，在箱室的位置为一般不利荷载。
该处支架布置以120cm×
Q1=（1.7-0.41）×
1=33.54KN/m2
由于脚手架布置为120cm×
33.54×
1.2×
0.9=33.22KN
碗扣式脚手架自重采用
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