南京某地下车库模板支撑体系施工方案有计算Word下载.docx

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（1）模板选择

顶板模板采用18mm厚木质胶合板，规格为1830×

915mm，板材粘结剂为溶剂型。

在进行受力验算时，取板厚为16mm。

模板拼缝处选用50×

100mm木方，背楞选用50×

100mm木方，间距250mm。

（2）支撑体系

顶板模板支撑系统采用φ48×

3.5钢管扣件式满堂脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距600×

600，扫地杆离地175，水平横杆步距自下而上为别为1500、1500、614。

（3）柱帽区顶板模板支撑体系构造图

（4）非柱帽区顶板模板支撑体系构造图

2、柱帽区顶板模板体系的结构设计验算

规格1830×

915×

16mm。

受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：

①荷载计算

序号

荷载种类

单位荷载

荷载计算

备注

1

模板自重

300N/m2

1.2×

300×

0.915=330N/m

2

新浇筑

砼自重

25000N/m3

25000×

0.915×

（0.52×

0.55+0.4）=18831N/m

空心率为45%

3

钢筋自重

1500N/m3

1500×

0.52=856N/m

4

BDF管自重

250N/m

250×

3=750N/m

5

施工人员

及设备

2500N/m2

1.4×

2500×

0.915=3203N/m

6

振捣时

产生的荷载

2000/m2

2000×

0.915=2562N/m

荷载组合

26.54N/mm

面板截面抵抗矩W=1/6×

bh2=（1/6）×

162=3.90×

104mm3

面板弹性模量E=5850N/mm2

I=（1/12）bh3=（1/12）×

915mm×

（16mm）3=3.12×

105mm4

面板容许抗变强度fm=10N/mm2

②强度验算

Mmax=0.08×

ql2=0.08×

26.54×

2502=13.3×

104N·

mm

Mmax/w=13.3×

104/3.90×

104=3.40N/mm2<

fm=10N/mm2

满足要求。

③挠度验算

W=0.677×

ql4/100EI

=0.677×

26.54N/mm×

（250mm）4/100×

5850N/mm2×

3.12×

=0.38mm<

250/250=1mm。

（2）背楞受力验算

背楞为50×

100mm木方，间距250mm，跨度为600mm。

按三跨连续梁计算，其计算简图如下：

0.25=90N/m

0.25×

0.55+0.4）=5145N/m

0.52=234N/m

1=300N/m

0.25=875N/m

0.25=700N/m

7.344N/mm

木方为50×

100，按45×

95mm计。

木方截面抵抗矩W=（1/6）×

95×

452=3.21×

木方弹性模量E=5850N/mm2

95mm×

（45mm）3=0.72×

106mm4

木方容许抗变强度fm=10N/mm2

7.344×

6002=2.12×

105N·

Mmax/w=2.12×

105/3.21×

104=6.59N/mm2<

7.344N/mm×

（600mm）4/100×

0.72×

=1.5mm<

600/250=2.4mm。

（3）水平横杆受力验算

水平横杆为φ48×

3.5钢管，间距为600mm，跨度为600mm。

0.60=216N/m

0.60×

0.55+0.4）=12348N/m

0.52=562N/m

钢管自重

38.4N/m

37.63=46.08N/m

0.60=2100N/m

7

0.60=1680N/m

17.25N/mm

水平横杆为ø

48×

3.5钢管，按ø

3.0计算：

A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×

105N/mm2，f＝205N/mm2。

17.25×

6002=4.97×

Mmax/w=4.97×

105/4490=110.6N/mm2<

fm=205N/mm2

W=0.677×

17.25N/mm×

2.06×

105N/mm2×

107800mm4

=0.68mm<

（4）扣件受力验算

考虑到顶板厚度较大，拟采用双扣件：

其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。

按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm×

600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：

600mm+1.2×

13.2N×

2=10382N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。

（5）立杆受力验算

按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为600mm×

600mm。

扣件传来的荷载

10382N

水平横杆重量

按15m计：

15×

38.4=691.2N

扣件

按10个计：

13.2×

10=158.4N

立杆重量

38.4×

3.88=178.8N

11410N

②稳定性验算

立杆为ø

A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，i=（I/A）1/2=15.36mm，fm＝205N/mm2。

计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：

σ=N/（ψA）=11410/（0.603×

457）=41.4N/mm2<

fm＝205N/mm2，满足要求。

3、非柱帽区顶板模板体系的结构设计验算

（1）木质胶合板的受力验算

0.55）=7851N/m

15.55N/mm

15.55×

2502=7.78×

Mmax/w=7.78×

104=2.0N/mm2<

15.55N/mm×

=0.23mm<

100mm木方，间距250mm，跨度为800mm。

0.55）=2145N/m

4.344N/mm

104mm3，木方弹性模量E=5850N/mm2

4.344×

8002=2.22×

Mmax/w=2.22×

104=6.93N/mm2<

4.344N/mm×

（800mm）4/100×

=1.49mm<

800/250=3.2mm。

3.5钢管，间距为800mm，跨度为800mm。

0.8=288N/m

0.8×

0.55）=6864N/m

0.52=748.8N/m

0.8=2800N/m

0.8=2240N/m

13.29N/mm

13.29×

8002=6.80×

Mmax/w=6.80×

105/4490=151.5N/mm2<

13.29N/mm×

=1.66mm<

按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为800mm×

800mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：

800mm+1.2×

2=10664N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。

按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为800mm×

800mm。

10664N

11692N

σ=N/（ψA）=11692/（0.603×

457）=42.4N/mm2<

（二）大截面梁模板设计

1、模板设计

大截面梁的受力验算以截面500×

1700为例。

为确保安全，其他截面尺寸的梁模板设计均以500×

1700的梁为准。

梁底模及侧模：

选用18mm厚木胶合板，板材粘结剂为溶剂型。

在进行受力验算时取板厚为16mm。

侧模背楞：

采用50×

100木方，间距250mm，跨度250mm。

底模背楞：

100木方，间距250mm，跨度600mm。

侧模围檩：

共设三道，最底下一道从梁底向上150mm，第二道为距第一道为400mm，第三道距第二道为400mm，每道为两根φ48×

3.5钢管；

用φ12对拉螺杆、双螺母拉接，沿梁的长度方向间距400mm。

（2）竖向支撑体系

支撑系统采用φ48×

3.5钢管扣件式脚手架，梁下设4根竖向钢管支撑，立杆纵向间距柱帽区、非柱帽区均为600mm；

扫地杆离地175，大横杆步距自下而上为别为1500、910；

剪刀撑沿梁的长度方向每隔6跨、沿梁的短跨方向的两边跨全高设置，剪刀撑与立杆同步进行搭设，并与底部顶紧。

（3）柱帽区模板支撑体系构造图

（4）非柱帽区模板支撑体系构造图

2、模板体系的结构设计验算

柱帽区与非柱帽区均按照柱帽区的荷载分布进行验算。

（1）梁侧模板受力验算

混凝土的重力密度γc=25KN/m3；

混凝土温度T=25℃；

混凝土浇筑速度V=1m/h；

β1=1.2；

混凝土塌落度为110～150mm，则β2=1.15。

则新浇筑混凝土对梁侧面模板的压力为：

F1=0.22×

25×

[200/（25+15）]×

1.15×

11/2=37.95KN/m2

F2=γcH=25×

1.18=29.5KN/m2

新浇筑砼对模板的侧压力取二者的较小值F2，振捣混凝土时产生的水平荷载q1=4KN/m2

则F=1.2F1+1.4q1=41KN/m2，化为线荷载为q=F×

0.25=10.25N/mm。

侧模的背楞间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，按三跨连续梁计算，计算简图如下：

弹性模量E=5850N/mm2，容许抗变强度fm=10N/mm2，FV=1.4N/mm2。

②抗弯强度计算

Mmax=0.08ql2=0.08×

10.25×

2502=51250N/mm

σmax=Mmax/W=Mmax/（bh2/6）=51250/（250×

162/6）=4.8N/mm2＜fm=10N/mm2，满足要求。

③抗剪计算

Vmax=0.607ql=0.607×

250=1555N

τmax=3Vmax/2bh=3×

1555/（2×

16）=0.58N/mm2＜FV=1.4N/mm2，满足要求。

④挠度计算

I=bh3/12=250×

163/12=85333mm4

ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×

2504/100×

5850×

85333=0.54mm，小于[ω]=250/250=1mm，满足要求。

⑤对拉螺杆强度验算

螺杆承受的最大拉力为Q=FA=41×

0.4×

0.4=6.56KN

小于φ12对拉螺杆的允许拉力F容=12.9KN，满足要求。

（2）梁底模板受力验算

受力验算取0.25m板宽验算，按两跨连续梁计算，板跨度为250mm，其计算简图如下所示：

（1.7+0.4）=15750N/m

1600N/m3

1600×

1.7=816N/m

18.231N/mm

模板厚度取h=16mm

模板惯性矩I=1/12bh3=（1/12）×

163=85300mm4

模板截面抵抗矩w=1/6bh2=（1/6）×

162=10700mm3

夹板弹性模量:

E=5850N/mm2

容许抗变强度fm=10N/mm2

Mmax=0.07×

ql2=0.070×

18.231×

2502=7.98×

Mmax/w=7.98×

104/10700=7.46N/mm2<

W=0.521×

=0.521×

18.231N/mm×

85300mm4

=0.74mm<

（3）梁底底模木方背楞受力验算

荷载q=18.231N/mm，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：

45×

952=67688mm3

45mm×

（95mm）3=3215156mm4

6002=5.25×

Mmax/w=5.25×

105/67688=7.76N/mm2<

3215156mm4

=0.85mm<

（3）横杆钢管的受力验算

由于从梁底模背楞传来的集中荷载相距皆为225mm，故可视为均布荷载，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：

30