乡镇生活污水处理厂模板施工专项方案文档格式.docx
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池壁以上300mm采用40×
70mm木枋与横向双钢管相结合的加固方式，加固方法如图3示意。
图3基础底板导墙支模示意图
3.2.1施工要点及检查控制点
（1）底板及墙插筋绑扎好后，由放线员在底板钢筋上放出墙边控制线。
（2）焊工根据墙边控制线焊接吊模支架及钢筋定位卡（固定吊模用），水平措施钢筋（对拉杆）固定墙壁模板，竖向钢筋与底板面绑扎连接。
（3）进行止水钢板安装后进行模板、竖楞及螺杆安装，止水钢板安装后挂线检查模板的平直度并封闭上口加固模板（加固板宽250间隔3m一道）
3.3池顶板模板安装
3.3.1支模架搭设要求
（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。
（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接、搭接应符合下列规定：
①纵向水平杆的对接扣件应交错布置：
两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜不应小于500mm；
各接头至中心最近主节点的间距不宜大于纵距的1/3.
②搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离不应小于100mm。
设置底板和垫板，部分层次考虑到砼强度若达到设计强度，可以不设置底座或垫板。
1支模架必须设置纵、横向水平杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
2立杆接长必须采用对接扣件连接。
对接应符合下列规范：
立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；
各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3.
3剪刀撑宽度不应小于4跨，其不应小于6m，剪刀撑应满足斜杆与地面的倾角在45°
~60
4支架立杆应竖向设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。
5设在支架立杆根部可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。
6满堂模板支架的支撑设置应满足下列规定：
满堂模板支架的四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。
高于4m的模板支架，其中间与两端每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪力撑。
满堂模板支架的支撑在板的位置，在搭设之前，按下层的立杆布置，划好支撑杆的位置点，按点位设支撑，从而保证上下层的支撑于同一点上，防止剪力破坏楼板，减少；
楼板开裂现象。
具体参数如下：
池顶板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
池顶板，标高7.46.00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
150
新浇混凝土楼板边长L（m）
7.4
新浇混凝土楼板边宽B（m）
1.85
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
7.46
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
100
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
25
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
300
小梁两端各悬挑长度（mm）
25，25
主梁两端各悬挑长度（mm）
100，100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（1.1+24）×
0.15）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=7.324kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.324×
0.32/8，0.108×
0.32/8+3.15×
0.3/4]=0.237kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.237×
106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
0.15）×
1=3.865kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
3.865×
3004/（384×
10000×
281250）＝0.145mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
因[B/lb]取整＝[1850/900]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
max[1.2×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.3＝2.262kN/m
因此，q1静＝0.9×
1.2（G1k+（G3k+G2k）×
0.3＝1.317kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.3＝0.945kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
1.317×
0.92+0.125×
0.945×
0.92＝0.229kN·
0.3×
0.3＝0.097kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×
0.097×
0.92+0.203×
3.15×
0.9，0.125×
0.92+0.188×
0.9]＝0.581kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.262×
0.0252/2，0.097×
0.0252/2+3.15×
0.025]＝0.079kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.229，0.581，0.079]＝0.581kN·
σ＝Mmax/W＝0.581×
106/64000＝9.078N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
0.9+0.625×
0.9＝1.272kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×
0.9+0.688×
3.15＝2.222kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.262×
0.025，0.097×
0.025+3.15]＝3.152kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.272，2.222，3.152]＝3.152kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.152×
1000/（2×
80×
60）＝0.985N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.3＝1.22kN/m
跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
1.22×
9004/（100×
9350×
2560000）＝0.174mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3.5
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.3＝1.951kN/m
q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
1.35×
0.3＝1.555kN/m
1.5×
0.3＝0.567kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.3=1.28kN/m
承载能力极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
1.951×
0.9＝2.195kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.951×
0.025＝0.049kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.195kN;
正常使用极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.25q2L＝1.25×
1.28×
0.9＝1.439kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1.28×
0.025＝0.032kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.439kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.649kN·
σ＝Mmax/W＝0.649×
106/5080＝127.776N/mm2≤[f]＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.071kN
τmax＝2Vmax/A=2×
4.071×
1000/489＝16.651N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.842mm
跨中νmax=0.842mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.35mm≤[ν]=100/250=0.4mm
七、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
Mw=0.9×
1.4ωklah2/10=0.9×
0.18×
0.9×
1.82/10＝0.066kN·
Nw＝1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ（NQik+Mw/lb）=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.15）+0.9×
1]×
0.9+0.9×
0.066/0.9＝5.259kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5258.769/（0.197×
424）+0.066×
106/4490＝77.688N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
（0.75+（24+1.1）×
0.066/0.9＝5.502kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5501.769/（0.139×
106/4490＝108.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.259kN≤[N]＝30kN
九、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
115
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.502/（1×
0.1）＝55.018kPa≤fak＝115kPa
7
四、池壁模板验算
墙模板（支撑不等间距）计算书
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
砼墙特性
池壁
砼墙厚度（mm）
350
砼墙高度（mm）
4460（将7460高分成3000和4460两次浇筑，一次浇筑高度不得超过4460高，否则要重新设计验算）
砼墙长度（mm）
8400
二、支撑构造
小梁布置方式
水平
小梁间距l（mm）
小梁最大悬挑长度d（mm）
主梁间距L（mm）
主梁固定方式
对拉螺栓
对拉螺栓水平间距s（mm）
支撑构造
支撑序号
主梁上支撑点距墙底距离hi（mm）
第1道
第2道
500
第3道
第4道
1400
第5道
2000
第6道
2600
第7道
3200
第8道
4000
简图如下：
墙模板（支撑不等间距）剖面图
墙模板（支撑不等间距）正立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1.2
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
4.46
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×
24×
4×
1.15×
2.51/2，24×
4.46}＝min{46.083，107.04}＝46.083kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
有效压头高度h＝G4k/γc＝46.08/24＝1.92m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×
0.7Q3k]＝0.9max[1.2×
46.080+1.4×
2.000，1.35×
2.000]＝57.75kN/m2
Smin＝0.9×
1.4Q3k＝0.9×
2.000＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝46.080kN/m2
Sˊmin＝0kN/m2
复合木纤维板
37
10584
根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。
梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm
W＝bh2/6＝1000×
152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×
153/12=281250mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
q＝bSmax＝1.0×
57.75＝57.75kN/m
验算简图
Mmax＝ql2/8=57.75×
0.1002/8=0.07kN·
σ＝Mmax/W＝0.07×
106/37500=1.93N/mm2≤[f]=37N/mm2
qˊ＝bSˊmax＝1.0×
46.08＝46.08kN/m
挠度验算,νmax＝5qˊl4/（384EI）=5×
46.08×
1004/（384×
10584×
281250）=0.02mm≤[ν]=l/250=100/250=0.40mm
矩形木楞
小梁材料规格
50×
14.85
8
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