64连续梁0#托架计算书Word下载.docx
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[σ]=170Mpa,[τ]=100Mpa,E=2.1×
105MPa,
焊缝设计强度值:
I28a:
A=55.4cm2,Ix=7110cm4,Wx=508cm3,Sx=292.7cm3,d=0.85cm,43.4kg/m。
I32a:
A=67cm2,Ix=11080cm4,Wx=692cm3,Sx=400.5cm3,d=0.95cm,52.7kg/m。
I20a:
A=35.5cm2,Ix=2370cm4,Wx=237cm3,Sx=136.1cm3,d=0.7cm,27.9kg/m。
[25a:
A=34.9cm2,Ix=3370cm4,Wx=270cm3,ix=9.82cm,Iy=175cm4,Wx=30.5cm3,iy=2.24cm,27.5kg/m。
C35混凝土:
[σc]=9.4MPa
二、模板系统受力检算
2.1计算荷载
0#块混凝土一次浇注。
荷载计算梁高取6.0m,顶板厚度0.38m,底板厚度0.8m,腹板宽0.9m,翼缘板根部厚0.65m,边缘厚0.25m,取平均厚0.45m。
腹板钢筋混凝土荷载:
q1=26KN/m3×
6m=156kN/m2
底板处钢筋混凝土荷载:
q1’=26KN/m3×
(0.38+0.8)m=25.48kN/m2
施工人员及机具荷载:
q2=2.5kN/m2
泵送砼冲击荷载:
q3=3.5kN/m2
振捣砼产生荷载:
q4=2KN/m2
腹板处内、外模型荷载:
q5=22KN/m2
底板处内、外模型荷载:
q5’=6KN/m2
每延米翼缘板混凝土重:
g1=30.2kN
每延米外模及桁架重:
g2=17kN
荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2,其他取1.4。
2.2底模验算
由于侧模采用在厂家定做的大块钢模,故在此不再验算,只对底模系统进行检算。
作用在底模上的最大均布荷载为:
q=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=1.2*(156+22)+1.4*(2.5+3.5+2)
=224.8kN/m2
胶合板厚1.8cm,板下垫10×
10cm肋木,肋木间距20cm,则胶合板净跨距为10cm。
取单位宽(1m)胶合板,按一跨简支梁进行验算,如下图所示:
10cm
图1模板计算简图
荷载:
q=224.8kN/m
截面抵抗矩:
W=bh2/6=1*0.0182/6=0.000054m3
截面惯性矩:
I=bh3/12=1*0.0183/12=4.86*10-7m4
跨中弯矩:
M=ql2/8=224.8*0.12/8=0.28kN.m
故跨中最大应力:
σ=M/W=0.28/0.000054=5185kPa=5.19MPa<
[σ]=18MPa
强度满足要求。
挠度:
f=5ql4/384EI=5*224.8*0.14/(384*10*106*4.86*10-7)
=5.94*10-5m=0.059mm<
l/400=0.25mm
挠度满足要求。
2.3底模背肋验算(10*10方木)
腹板下荷载最大,取腹板下的模板肋木进行验算。
胶木板下采用10×
10cm肋木,肋木间距20cm,肋木下为I20a工字钢纵向分配梁,工字钢间距30cm,故10×
10cm肋木跨度为30cm,对其按两跨连续梁进行验算,如下图所示:
30cm
图2模板肋木计算简图
作用在肋木上的荷载为:
q=224.8*0.2=44.96kN/m
W=bh2/6=0.1*0.12/6=1.7*10-4m3
I=bh3/12=0.1*0.13/12=8.3*10-6m4
最大弯矩:
M=0.125ql2=0.125*44.96*0.32=0.5kN.m
故最大弯曲应力:
σ=M/W=0.5/(1.7*10-4)=2941kPa=2.9MPa<
[σ]=12MPa
最大剪力:
V=0.625ql=0.625*44.96*0.3=8.46kN
τ=3V/2A=3*8.46/(2*0.01)=1269kPa=1.27MPa<
[τ]=3.14MPa
最大挠度:
f=0.521ql4/100EI=0.521*44.96*0.34/(100*9*106*8.3*10-6)
=2.5*10-5m=0.03mm<
l/400=0.75mm
三、托架系统受力检算
3.1I20a工字钢验算
I20a工字钢纵向分配梁按简支梁进行验算。
为简便起见,将I20a工字钢上部荷载近似看成均布荷载分布,计算简图如下。
1.8m
图3I20a工字钢计算简图
(1)腹板处I20a工字钢
腹板下I20a工字钢间距0.3m,则荷载q=224.8*0.3=67.44kN/m
Mmax=ql2/8=67.44*1.82/8=27.3kN.m
最大弯曲应力:
σ=M/W=27.3*103/237=115MPa<
[σ]=170MPa
符合要求。
最大剪力在支点处:
V=38.8kN
剪应力:
τ=VSx/(Id)=38.8*136.1*10/(2370*0.7)=31.8MPa<
[τ]=100MPa
满足要求。
f=5ql4/384EI=5*67.44*1.84/(384*2.1*108*2.37*10-5)
=1.88*10-3m=1.9mm<
l/400=4.5mm
支点反力:
R1=R2=38.8kN
(2)底板下I20a工字钢
底板下I20a工字钢间距0.6m,则荷载
q=1.2*(q1’+q5’)*0.6+1.4*(q2+q3+q4)*0.6
=1.2*(25.48+6)*0.6+1.4*(2.5+3.5+2)*0.6=29.38kN/m
荷载比腹板下的要小,强度和变形显然能符合要求。
R1=R2=ql/2=26.4kN
(3)翼板下I20a工字钢
翼板下设2根I20a工字钢,主要承受翼缘板混凝土、外侧模及桁架重量。
翼缘板宽2.95米。
g1=30.2kN/m
g2=17kN/m
则单根工字钢所受均布力为:
q=1.2*(g1+g2)/2+1.4*(q2+q3+q4)*3.3/2
=1.2*(30.2+17)/2+1.4*(2.5+3.5+2)*3.3/2=46.8kN/m
Mmax=ql2/8=46.8*1.82/8=19kN.m
σ=M/W=19*103/237=80.2MPa<
V=42.1kN
τ=VSx/(Id)=42.1*136.1*10/(2370*0.7)=34.5MPa<
f=5ql4/384EI=5*46.8*1.84/(384*2.1*108*2.37*10-5)
=1.3*10-3m=1.3mm<
R1=R2=42.1kN
3.22I32a工字钢横梁验算
2I32a工字钢横梁主要承受I20a工字钢传来的集中力作用,计算简图如下:
1.3m
F2
图4I32a工字钢计算简图
腹板下:
F1=38.8kN
底板下:
F2=27.3kN
翼板下:
F3=42.1kN
经有限元结构分析软件求解,计算得弯矩图如下:
图5I32a工字钢弯矩图
最大弯矩在A、B支点处:
Mmax=127kN.m
最大应力:
σ=M/W=127*103/1384=91.8MPa<
计算得剪力图如下:
图6I32a工字钢剪力图
V=161.8kN
τ=VSx/(Id)=161.8*400.5*10/(2*11080*0.95)=30.8MPa<
计算得挠度图如下:
图7I32a工字钢挠度图
最大挠度在悬臂端:
f=9mm<
l/200=10mm
计算得支反力为:
RA=RB=282.5kN
3.2三角托架验算
三角托架纵梁为2I28a工字钢,斜撑为2[25a槽钢,纵梁承受I20a工字钢传来的集中力作用,为F=RA=282.5kN,托架计算简图如下:
2I28a工字钢
图8三角托架计算简图
图9三角托架弯矩图
计算得轴力图如下:
图10三角托架轴力图
图11三角托架剪力图
图12三角托架挠度图
A支点:
Fx=-310.8kNFy=252.5kN
B支点:
Fx=310.8kNFy=312.5kN
计算结果分析:
计算得挠度最大仅为1.6mm,显然符合要求。
下面对2I28a工字钢纵梁及2[25a槽钢受力分别进行验算。
(1)2I28a工字钢纵梁
最大弯矩在纵梁根部附近:
Mmax=49kN.m
所受轴力为拉力,大小为N=310.8kN
则有最大应力:
σ=N/A+M/W=310.8*10/110.8+49*103/1016=76.3MPa<
最大剪力在纵梁根部处:
V=252.5kN
τ=VSx/(Id)=252.5*292.7*10/(2*7110*0.85)=61.1MPa<
(2)2[25a槽钢斜撑
斜撑长2.82m,截面为格构式,由两根[25a槽钢组成,缀板尺寸为16*20*1cm,按中心距0.6m布置,缀板边缘净距0.4m。
截面计算简图如下:
x
图13斜撑截面简图
斜撑所受轴向压力为N=441kN。
a.强度检算:
截面面积:
A=2*34.9=69.8cm2
故有N/A=441*10/69.8=63.2MPa<
b.稳定性检算:
对实轴x的回转半径ix=9.82cm
计算长度l0=μl=1.0*2.82=2.82m。
对实轴x长细比:
λx=l0/ix=282/9.82=28.7<
[λ]=100
对虚轴的换算长细比:
单肢:
A=34.9cm2,最小回转半径i1=2.24cm,
计算长度取相邻两缀板净距:
l0=0.4m
长细比λ1=l0/i1=40/2.24=17.9
双肢:
截面积:
A=34.9*2=69.8cm2
虚轴Iy=(175+34.9*6.932)*2=3702cm4
回转半径iy=(Iy/A)1/2=(3702/69.8)1/2=7.28cm
计算长度取为:
l0=2.82m
整个构件对虚轴的长细比λy=l0/iy=282/7.28=38.7
则换算长细比λ0y=(λ12+λy2)1/2=(17.92+38.72)1/2=42.6<
杆件刚度符合要求。
由λ0y=42.6查表可得稳定系数φ=0.887
故有N/(φA)=441*10/(0.887*69.8)=71.2MPa<
总体稳定满足要求。
3.3预埋件验算
三角托架根部通过焊接与墩身上的预埋钢板相连。
预埋钢板尺寸为45*65*2cm,焊缝长为构件与钢板接触周边长,焊脚尺寸为8mm。
每块钢板背面设3根U形φ25螺纹钢锚筋,示意图如下:
图14预埋件简图
由上节计算得托架各支点反力为:
A支点:
(1)下预埋钢板接触应力验算
预埋钢板面积为A=45*65=2925cm2,
故钢板与混凝土最大接触压应力为
σ=N/A=310.8*10/2925=1.1MPa<
[σc]=9.4MPa
(2)预埋钢板处焊缝验算:
a.上基础板:
竖向力F1=252.5kN,轴向拉力F2=310.8kN。
为简便起见,将焊缝简化为两条24cm长的水平焊缝和两条28cm长的竖向焊缝。
焊脚尺寸hf=0.8cm,焊缝计算厚度he=0.7hf=0.56cm。
焊缝计算长度lw1=2*(24-2hf)=2*(24-2*0.8)=44.8cm
lw2=2*(28-2hf)=2*(28-2*0.8)=52.8cm
lw=lw1+lw2=44.8+52.8=97.6cm
在竖向力作用下:
τf=F1/(helw)=252.5*10/(0.56*97.6)=46.2MPa
在轴向力作用下:
σf=F2/(helw1)=310.8*10/(0.56*97.6)=56.9MPa
则在τf、σf共同作用下
<
为正面角焊缝强度增大系数,取1.22。
b.下基础板:
竖向力F1=312.5kN。
为简便起见,将焊缝简化为两条14cm长的水平焊缝和两条35cm长的竖向焊缝。