塔吊拆装方案文档格式.docx
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⑥顶升程序，1＞在吊钩上滑轮组的吊钩横梁上安装吊具，小车安装维修挂笼，2＞吊装待装标准节，3＞平衡与调整，4＞顶升横梁就位，油缸伸长710mm，顶升横梁销轴放入塔吊爬爪内，5＞第一次顶升，顶升高540mm，然后下降80mm，使套架两个支撑柱落座于塔身爬升爪内，6＞第二次顶升液压缸活塞杆继续收回，使之落座于撑柱下一个塔身爬升爪内，然后开始第二次顶升，顶升1170mm，然后，下降到70mm，使支撑柱落座点上升一个爬升爪，7＞第三次顶升，液压缸活塞继续收回，使之落座于撑柱下一个塔身爬升爪内，然后开始第三次顶升，顶升1170mm，8＞引入塔身标准节，在前步骤中已在引进梁上安放一塔身标准节，此时把其捆扎物解散，将标准节拉入套架内。
操纵液压系统，落下塔机上部，使引入标准节与原塔身上端面接合，继续落塔，让刚引入的标准节与引进梁上的引进滚轮脱离后，抽出引进滚轮，在顶塔少许，注意让撑柱对准爬爪后落塔，让撑柱销轴落座于爬爪内，此过程大约落塔80mm，用高强度螺柱把刚装标准节与原塔身连接，9＞下支座与塔身连接，以上步骤完成后，继续落塔，使下支座就位于塔身最上平面，用高强螺栓把下支座与塔身连接好（连接要求与塔身标准节之间的连接相同。
）注意事项：
（1）下支座与塔身连接好后，方能开动小车牵引机构的移动小车（含维修挂笼）；
（2）若要继续顶升，重复上述步骤；
（3）若顶升完毕，放下平衡吊重，将电缆恢复到位；
（4）顶升过程中应观察油压，当油压超过17Mpa时，应停止顶升，检查原因，10>
顶升完毕后，将套架落到最上一层附着架或落到底架斜撑杆上方。
（7）落塔，方法与顶升方法相同，只是工作步聚与顶升相反。
（8）塔机投入使用前的准备，1>
立塔后的检查。
为确保塔机正常安全运转，在塔机投入使用试车前必须进行全面检查；
<
1>
电气接地正确；
2>
扶梯、塔身内的扶梯必须是相互连接的；
3>
标准节、连接螺栓，螺母齐备螺母旋紧；
4>
检查电缆；
5>
电缆通过下支座；
6>
检查各部的扶手拉杆和工作平台，保证安装正确，各平台，通道处不得放任何物品，以防塔机运行时物品坠落。
落下套架，塔机在独立状态中，可将套架降至底架附近，塔机在附着状态时，可将套架降至最上层附着架附近。
（三）塔机的拆卸
1、QTZ63塔机拆卸工作是用辅助起重机（通常使用汽车起重机）完成的。
2、拆卸工作必须遵守拆卸程序和规则，确保塔机的平衡和安全，特别是拆卸平衡重起重臂，平衡臂时应特别注意。
3、拆卸的方法与安装方法相同，但步聚相反。
4、拆卸程序为：
落塔，拆去塔身标准节，方法与顶升相同，步骤相反；
卸2块平衡重；
拆卸起重臂参照起重臂的组装；
拆卸平衡臂参照安装平衡臂；
拆卸上支座参照安装上支座；
拆卸下支座参照安装下支座；
7>
拆卸套架参照安装套架；
8>
拆卸底架。
（四）塔机安装完毕全面检查的内容
全部紧固件是否缺少或松动，全部销轴用开口销是否全部张开。
平衡臂吊索受力是否均匀，均衡。
回转齿轮副的口啮合间隙是否正常（一般为0.6-1.2mm）
各转动部分是否灵活。
各润滑部位和减速机是否已注油。
各电路接线是否正确。
各限位器是否灵敏可靠。
以上各部检查无误后方可试车。
顺序为：
旋转、升降、轻载、重载；
各部分连续试车不少于30次，再对各部重新检查，正常后方可使用，每日使用完毕停机必须切断电源。
为消除惯性力影响，提升与降落时应由慢到快，停止时由快到慢。
操作旋转时必须由断续起动过渡到全速运行，停车时反之、回转制动器仅用于起重机停止就位后制动固定吊臂并要特别注意：
机构在运行中严禁打反车。
回转工序严禁用制动器制动停车。
正常工作时，起升机构低速档连续运行的时间最多不得超过两分钟。
塔吊基础计算书
庆阳石化西峰生活基地二区8#、9#、10#高层住宅楼工程；
均属于剪力墙结构：
8#楼地上18层、地下1层：
建筑高度分别为33.45m和53.45ｍ、建筑面积为15140.00㎡；
9#楼地上18层、地下1层：
建筑高度为55.5m、建筑面积为7253.6㎡；
10#楼地上18层、地下1层：
建筑高度为55.20m、建筑面积为8000.08㎡。
施工单位：
西安鼎正建设集团有限责任公司。
本工程由甘肃昊鑫市场开发股份有限公司投资建设，中国西北设计研究院有限公司设计，甘肃有色工程勘察设计院地质勘察，甘肃金诚建设监理有限公司监理，西安鼎正建设集团有限责任公司组织施工；
由卢陆金担任项目经理，赵子肃担任技术负责人。
一、参数信息
塔吊型号:
QTZ63，塔吊起升高度H=65.00m，
塔吊倾覆力矩M=630fkN.m，混凝土强度等级:
C30，
塔身宽度B=2.5fm，基础以上土的厚度D:
=2.00m，
自重F1=450.8fkN，基础承台厚度h=1.65m，
最大起重荷载F2=60fkN，基础承台宽度Bc=6.00m，
钢筋级别:
II级钢。
二、基础最小尺寸计算
1.最小厚度计算
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：
（7.7.1-2）
其中:
F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；
其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00；
（7.7.1-2）
（7.7.1-3）
η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；
η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；
βh--截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9，
其间按线性内插法取用；
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，取14.30MPa；
σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值
宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00；
um--临界截面的周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的
最不利周长；
这里取（塔身宽度+ho）×
4=13.20m；
ho--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；
βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜
大于4；
当βs<
2时，取βs=2；
当面积为圆形时，取βs=2；
这里取βs=2；
αs--板柱结构中柱类型的影响系数：
对中性，取αs=40;
对边柱，取αs=30;
对角柱，
取αs=20.塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40。
计算方案：
当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.01m，
至到满足上式,解出一个ho1；
当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最
后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc。
经过计算得到：
塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得ho1=0.80m；
塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得ho2=0.80m；
解得最小厚度Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m；
实际计算取厚度为:
Ho=1.65m。
2.最小宽度计算
建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算：
其中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，
F=1.2×
（450.80+60.00）=612.96kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，
G=1.2×
（25×
Bc×
Hc+γm×
D）
=1.2×
（25.0×
1.65+20.00×
2.00）；
γm──土的加权平均重度，
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×
630.00=882.00kN.m。
解得最小宽度Bc=2.68m，
实际计算取宽度为Bc=6.00m。
三、塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：
式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重：
D）=3510.00kN；
γm──土的加权平均重度
Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.000m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×
Bc/6=36.000m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×
630.00=882.00kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：
a=Bc/2-M/（F+G）=6.000/2-882.000/（612.960+3510.000）=2.786m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值Pmax=（612.960+3510.000）/6.0002+882.000/36.000=139.027kPa；
无附着的最小压力设计值Pmin=（612.960+3510.000）/6.0002-882.000/36.000=90.027kPa；
有附着的压力设计值P=（612.960+3510.000）/6.0002=114.527kPa；
偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×
（612.960+3510.000）/（3×
6.000×
2.786）=164.427kPa。
四、地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa--修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；
取145.000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
b--基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；
γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d--基础埋置深度（m）取2.000m；
解得地基承载力设计值：
fa=196.000kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=193.000kPa；
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=139.027kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×
fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=164.427kPa，满足要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中
βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，
βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值；
ho---基础冲切破坏锥体的有效高度；
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，
取柱宽（即塔身宽度）；
当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；
ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面
落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效
高度；
当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。
pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏
心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；
Al---冲切验算时取用的部分基底面积
Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
则，βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，取βhp=0.93；
ft---混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.43MPa；
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[2.50+（2.50+2×
1.65）]/2=4.15m；
ho---承台的有效高度，取ho=1.60m；
Pj---最大压力设计值，取Pj=164.43KPa；
Fl---实际冲切承载力：
Fl=164.43×
（6.00+5.80）×
（（6.00-5.80）/2）/2=97.01kN。
其中6.00为基础宽度，5.80=塔身宽度+2h；
允许冲切力：
0.7×
0.93×
1.43×
4150.00×
1600.00
=6175836.33N=6175.84kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算
1.抗弯计算
式中：
MI---任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1---任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；
当墙体材料为混凝土时，
取a1=b即取a1=1.75m；
Pmax---相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取164.43kN/m2；
P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；
P=164.43×
（3×
2.50-1.75）/（3×
2.50）=126.06kPa；
G---考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取3510.00kN/m2；
l---基础宽度，取l=6.00m；
a---塔身宽度，取a=2.50m；
a'
---截面I-I在基底的投影长度,取a'
=2.50m。
经过计算得MI=1.752×
[（2×
6.00+2.50）×
（164.43+126.06-2×
3510.00/6.002）+（164.43-126.06）×
6.00]/12=412.10kN.m。
2.配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。
公式如下:
式中，αl---当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.04；
fc---混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；
ho---承台的计算高度，ho=1.60m。
经过计算得：
αs=412.10×
106/（1.04×
14.30×
6.00×
103×
（1.60×
103）2）=0.002；
ξ=1-（1-2×
0.002）0.5=0.002；
γs=1-0.002/2=0.999；
As=412.10×
106/（0.999×
1.60×
300.00）=859.33mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
6000.00×
1650.00×
0.15%=14850.00mm2。
故取As=14850.00mm2。
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