课题采用APD阵列的共口径激光成像光学系统设计于潇姚园徐正平Word文档下载推荐.docx

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消杂光文献标识码：

Adoi：

10．3788/CO．20160903．0349中图分类号：

TP721．2；

TP703LaserimagingopticalsystemdesignwithasharedapertureemployingAPDarrayYUXiao*，YAOYuan，XUZhengping（KeyLaboratoryofAirborneOpticalImagingandMeasurement，ChangchunInstituteofOpticsFineMechanicsandPhysics，ChineseAcademyofSciences，Changchun130033，China）*Correspondingauthor，Email：

yuxiaojllove@126．comAbstract：

Tomeettherequirementsoflightandsmalllaser3Dimagingsystemonairborneplatforms，acoaperturelasertransceiveropticalsystemisdesignedemployingAPDarray．Onthebasisofabriefanalysisoftheimagingsystemilluminationpatternandopticalsystemstructure，thelaser3Dimagingsystemblockdiagramisgivenasfollowing：

thelaserbeamcanpassthroughadiffractionelementtoachievebeamsplittingandthemirrorwithaholeinthemiddleisusedtoachievecoupledlaunching/transmittingopticalpath．Theopticalsystemisusedforthreedimensionalimagingwithinadistanceof2km，andthereceivingopticalsystemparametersaredeterminedaccordingtothelaseroperatingrangeequationtoobtainenoughechoenergytosatisfy0126；

修订日期：

20160223收稿日期：

201614S123）；

吉林省科技发展计划资助项目基金项目：

中国科学院国防科技创新基金项目（No．CXJJ（20150204022GX）SupportedbyInnovationFundProjectofNationalDefenseScienceandTechnology，ChineseAcademyofSciences（No．CXJJ14S123），JilinProvincialS＆TDevelopmentProgramProjectofChina（No．20150204022GX）350中国光学第9卷thenoiseratio．Inordertoavoidcrosstalkbetweenpixels，beamexpanderoffivetimesisdesigned．Finally，thestraylightisdiminishedtoreducetheimpactoftheemittedlightpathonreceivinglightpathbycombiningthepolaroidandquarterwaveplate．Theresultsindicatethatthereceivingopticshasadiffusespotdiameterlessthan120μmanddistortionlessthan0.2%．Thewholeopticalsystemcouldbeanexampleforthesimilardesignwithsmallsize，lightweightandfineimagingquality．Keywords：

opticaldesign；

laser3Dimaging；

launching/receivingcommonaperture；

straylightelimination合置两种结构形式。

收发分置结构可以避免发射1引言光路对接收光路的干扰，而收发合置结构则可以同时提高收发大大降低光学系统的重量和尺寸，对准精度，避免探测盲区。

John等人采用收发合置的光学系统，整个激光3D成像系统的体积为〔10〕0.07m3，重量为33kg。

因此，针对机载平台激光3D成像系统是指通过扫描或凝视有限视场来获得远处目标的反射率、光谱、偏振、多普勒频移以及三维数据等信息的系统高从背景中提取目标的能力〔7〕〔16〕。

在二维图像的基础上，该系统可以提供距离信息，从而提。

因此，激光3D〔8〕的应用，采用APD阵列的共口径激光3D成像系统具有很大优势。

国内在激光成像与共口径光学系统方面的研究取得了一系列成果〔1116〕成像系统在军事领域，如目标识别、定位、追踪，武器制导、障碍回避等方面有着广泛的应用量研究〔9〕，但是没。

有将二者有效地结合起来进行研究，因此，采用APD阵列共口径激光3D成像系统光学系统的研究具有一定的实际应用价值。

目前，国外对激光3D成像系统已开展了大。

照明方式包括分束照明和泛光照明。

与泛光照明系统相比，采用分束照明的系统可以提高单位时间内像元接收到的能量并且能有效避放宽了像质要求，降低了系统尺寸、重量、免串扰，成本等。

其次，根据发射和接收过程是否共用一而光学系统又分为收发分置和收发套望远系统，2共口径激光3D成像光学系统共口径激光3D成像光学系统原理如图1所示。

图1Fig．1激光发射/接收系统结构示意图Blockdiagramoflaserlaunching/receivingimagingsystem鉴于分束照明方式在小型化激光系统的优势，系统采用Damman光栅作为二维衍射元件，对激光进行分束。

激光器输出的单束脉冲激光通过能量光纤传输并经过准直镜准直，入射到光栅上，衍射成多束以不同角度传播的平行光，经过目镜会聚，在中间像面上形成按阵列分布的亮斑。

为使出射光斑的二维分布与成像光纤匹配，在中间像面设置视场光阑，滤除由衍射元件产生的不需要的光线。

由于空间尺寸的限制，采用中间开孔实现发射光的双工反射镜来代替棱镜进行分光，

第3期于潇，等：

采用APD阵列的共口径激光成像光学系统设计351路与接收光路的耦合。

将发射系统的出瞳设置在双工反射镜的开孔处，能够提高能量利用率并且降低激光散斑对成像的影响。

投影物镜将中间像面的亮斑投影出去，照到目标的各个单元面积内，由目标反射的光线再通过投影物镜及双工反射镜聚焦到接收像面，经成像光纤及耦合镜组导入到从而记录下各个测量单元面积探测器敏感元区，内激光束往返的时间，反演出高程，获得三维图像。

由于双工反射镜的开孔很小，并且目标的回对激光器的影响可以忽略不计。

波能量较弱，定。

除此之外，在设计光学系统时，要考虑像质对3D成像效果的影响。

为了使激光3D成像图像就要避免接收光斑同时与实际景物之间不失真，点亮两个敏感源，造成敏感元之间的串扰，根据成可以约束弥散圆的像光纤纤芯直径和中心距离，尺寸以及最大视场处的畸变值。

根据以上分析，光学系统的约束如表1所示。

表1Tab．1参数光学设计约束Opticaldesignconstrain参数值1．0643206．40．64828×

8320×

320＜1．76＜1203接收光学系统设计投影物镜是整个收发系统的关键组件，既作工作波段/mm焦距/mmF数视场角/（°

）像元数像元尺寸/μm畸变/%弥散圆直径/μm为接收系统，又是发射光学系统的一部分，决定了因此，首先对接收整个激光3D成像系统的性能，光学系统进行设计。

3．1接收光学系统的设计约束作用距离是激光3D成像系统的一项重要指标，光学系统的口径主要受作用距离、激光器发射探测器性能、光学系统效率等因素的影响。

功率、根据激光测距方程可以确定光学系统的口径，由〔10〕于激光光束被分成8×

8束，激光测距方程将3．2接收光学系统设计结果根据系统设计约束，接收光学系统的结构如图2所示。

为增大系统透过率，尽量减少透镜的而若要满足成像质量，每片透镜的光焦度不数量，宜过大，因此折中选取6片透镜组合，第1片、第6片为正透镜，其余为负透镜。

为降低加工检测难度，镜面均采用球面。

系统采用3种玻璃材料，HZF62和HZK3。

分别是HLAK2、被修改成如下形式：

Pr=PtπρD2×

η1×

η2×

η3×

η4，（4r）2×

8×

8

（1）Pr为探测器接收光功率，Pt为激光器发射功式中，ρ为目标反射率，η1为光学系统透过率，η2为率，分束元件衍射效率，η3为往返大气透过率，η4为D为光学系统口径，r为激光成像成像光纤效率，系统作用距离。

从式

（1）中可以看出，接收光功率与光学口因此在允许的条件下口径越大径的平方成正比，越好。

然而受到系统体积尺寸的限制，初步选择50mm光学口径，进一步通过对系统信噪比的计算来验证口径尺寸是否合理。

激光3D成像光学系统的参数包括工作波段、焦距、相对口径和视场等。

焦距取决于系统的视场由APD探测器的大小和焦距决空间分辨率，图2Fig．2接收光学系统结构图Structurediagramofreceivingopticalsystem对该光学系统进行像质分析，结果如图3、图4所示。

图3显示出系统的最大畸变值η＜0.2%，由图4可以看出全视场内激光回波的95%能量集中在Φ120μm弥散圆内，满足探测器成像需求。

352中国光学第9卷确定激光束之间的角间距为1mrad，即激光束散角应小于0.64mrad。

扩束比同时受视场的限制，目镜的视场为40mrad，物镜的视场为8mrad，确定发射系统的扩束比为5。

激光经能量光纤传输扩束后束散角为0.2mrad，后的束散角为1mrad，满足上述要求。

望远系统的扩束比可由式

（2）表达：

M=图3Fig．3接收光学系统场曲和畸变曲线f物，f目

（2）f物为物镜焦距，f目为目镜焦距。

已知物镜焦式中，距为320mm，得到目镜的焦距为64mm。

目镜的像差相对容易校正，采用两片正透镜组口径小，合。

扩束后的激光光束口径为12mm×

12mm。

采用反射镜将光路进行折叠，整个光学系统的尺寸被压缩至Φ125mm×

200mm的圆柱形空间1片窗口镜，内。

发射光学系统包括8片透镜，5片反射镜，反射镜的反射率为0.93，因此发射系激光在往返光路的光学系统统的透过率为0.59，总透过率为0.52。

Fieldcurvesanddistortiongraphofreceivingopticalsystem图4Fig．4opticalsystem能量集中度曲线Diffractionencircledenergygraphofreceiving为满足光学系统透过率的要求，每片透镜表面镀增透膜，透过率为0.98，接收光学系统的透过率为0.88。

Fig．5图5发射光学系统结构示意图Principlediagramoftransmittingopticalsystem4发射光学系统设计激光发射光学系统的目的是对光束进行扩束本系统选用的脉冲激光器频率为10Hz，峰值功率为100kW，地面目标的反射率取平均值为0.35，Damman光栅的衍光学系统透过率为0.5，成像光纤的传输效率为射效率取经验值为0.7，0.8。

在作用距离为2km时，大气往返总透过率为0.35。

系统的噪声主要包括探测器固有噪声及背景噪声，探测器选择8×

8APD阵列，响应度R为5A/W，暗电流噪声σdark为0.3nA。

在日光1064nm处目标表面反射的辐亮度照射条件下，－72为7.039321×

10W/（cm·

sr），等效的背景电准直，以提高能量集中度，满足测量要求，其设计结果如图5所示。

发射光学系统由目镜和物镜组8×

8束激光先经过目镜会聚在中间像面上，成，再由投影物镜投射到目标上。

由于激光3D成像为提高系统的能量系统采用的是分束照明方式，利用率，避免激光照亮目标时产生混叠，经发射系统出射的光斑阵列应与探测器具有相同的占空因此约束激光束散角与衍射分束角之间的比比，值小于0.64。

根据系统的空间分辨率要求，可以流ibackground=0.03nA。

该系统的信噪比由（3）式表达：

采用APD阵列的共口径激光成像光学系统设计（3）会给接收光路带来更大的影响。

353SNR=ISPrR=．IN（σdark+ibackground）根据该公式及以上数据条件计算得到系统的信噪比为116，基本能够满足激光3D成像需求。

但是以上计算值是在考虑的理想情况下得到的，在实际情况中，不同的处理电路会带来不同量级的电路噪声，信噪比还需要通过实验来验证。

5消杂光设计图6激光3D成像光学系统实物图Opticalsystemoflaser3Dimaging在收发合置的光学系统中，发射光路会对接收光路产生干扰。

接收光路中的噪声主要来自投影物镜表面对激光的反射。

因此为提高信噪比，减少3D成像系统的测量盲区，需在系统中加入消除杂光的措施。

针对不同的照射目标，消除杂光的方法略有不同。

如果目标表面光滑，则反射激光的偏振度基本不变，如果目标表面粗糙，则目标会对激光产生退偏作用。

根据上述偏振效应，采用偏振片与1/4波片相结合，设计了相应的消杂光光路，如图1中虚线部分所示。

激光在经光通过投影物镜后栅衍射之前先经过偏振片起偏，经光滑目标反射后的1/4波片后变为圆偏振光，再次通过1/4波片变为线偏振光，且方向转过90°

，通过检偏器后入射到像面。

而由投影物镜的内反射光偏振方向不变，且与检偏器方向垂直，即则由目达到消杂光的目的。

如果目标表面粗糙，标的反射光为自然光，则去掉1/4波片即可。

除了采用偏振原理消除镜面反射杂光，还要消除来自空间的其他杂散光。

激光3D成像光学系统实物图如图6所示，用金属罩罩在镜头外部，避免激光在空间的散射给成像带来影响。

在实验过程通过观察发射光学系统和接收光学系统的光中，斑图来调整二者的相对位置，进而实现发射与接如图7所示。

对于表面光滑的目标成收的配准，C10508采集到的目标回波信号，像，实验结果如3条曲线分别代表无偏振片、图8所示，偏振片垂偏振片倾斜放置时，探测器采集到的回波直放置、信号。

左侧波形代表杂光信号，右侧波形代表目标回波信号。

从实验结果可以看出，采用偏振原但是1/4理可以在一定程度上降低杂光的影响，波片需要与光轴成一定角度放置，否则表面反射Fig．8图8Fig．7图7Fig．6激光照射Damman光栅后和激光照射成像光纤后光斑分布图SpotdistributionoflaserirradiatedDammangratingandlaserspotdistributionoflaserfiberafterlaserirradiation镜头前无波片、波片垂直放置、波片倾斜放置C10508采集到的目标回波信号时，Echoingsignalinconditionofnowaveplate，withwaveplateverticallyplacedandwaveplatetilted

354中国光学第9卷空间分辨率的基础上，分别设计了接收和发射光6结论给出了在接收光学系统测量时降学系统。

最后，低杂光的方法。

接收光学系统弥畸变小于0.2%。

共口径散斑直径小于120μm，激光收发光学系统的外形尺寸是Φ125mm×

200mm，基本满足了小型化激光成像系统的测量要求。

本文根据航空机载激光3D成像系统小型化开展了对采用APD阵列的共口径激的应用需求，光成像光学系统的研究。

首先介绍了光学系统的提出了激光成像系统的照明方式以及工作原理，收发光路的耦合方法。

在分析系统作用距离以及参考文献：

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于2014年于哈尔滨工业大学获硕士学位，潇（1990—），女，黑龙江哈尔滨人，硕士，研究实习员，mail：

yuxiaojllove@126．com主要从事航空光学成像链路与光学系统设计方面的研究。

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