剪力墙模板施工方案74910Word格式.docx
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采用木模板、钢支撑。
先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。
如右图所示:
楼梯模板示意图
（二）、主体结构模板工程
主体结构均采用12mm厚胶合板模板。
（1）剪力墙模板
剪力墙模板采用12mm厚胶合板，墙高2.8m，厚200mm，内立档用Φ48×
3.5钢管，间距200mm，横档选用双排Φ48×
3.5钢管，间距500mm，对拉螺栓采用M14，间距450mm，模板缝钉40×
80mm木楞。
a.为防止内模整体移位，合模前，在墙体水平钢筋上绑扎定位钢筋，要求定位筋距根部30mm，其水平间距1500mm左右，长度＝墙厚－2mm。
横筋两头沾防锈漆，并按两排主筋的中心位置分档，同时必须保证阴阳角和结构断面转折处的定位筋。
b.模板安装前应弹出模板就位线，支模前将杂物清理干净，大模下口粘贴海棉条，以防止模板穿螺栓高低错位及下口跑浆。
c.模板安装前先把板面清理干净，刷好脱模剂，应涂刷均匀，不得漏涂。
d.电线管、电线盒等需预先与钢筋网片固定，门窗洞模板支好后，门窗洞模板与大模板接触面粘贴海绵条。
e.支模前，先支门窗洞模板，门窗洞模板先在地面组装成整体，然后放置到钢筋网中，为防止模板移位，模板四周加限位钢筋。
f.阴阳角模板拼缝处要加海绵条处理，以防止拼缝处漏浆。
模板就位后，外侧用斜支撑调整模板位置及垂直度。
用丝杠调整模板的位置，之后确定各
剪力墙对拉螺栓
模板的位置无误后，拧紧丝杠调整板面的垂直度。
同时要保证穿墙螺栓口要对齐。
（2）梁、板模板支设
①梁模支设
本工程梁模板采用胶合板、Ф48×
3.5钢管支撑、Ф14螺栓加固（梁高大于600mm时）。
a.梁底模板为胶合板配制。
根据梁高和板的厚度，确定梁帮模板的配制。
b.搭设梁底支撑架，梁底设一排竖向支撑，支撑间距不大于1.0m，梁底设小横杆，间距0.9m，靠近模板端部的横杆距端部距离为不大于300mm，每块模板不得少于3根横杆。
梁底支柱与脚手架连为一体，支柱通过纵横方向的水平杆、剪刀撑斜杆与满堂脚手架相连，纵横方向的水平杆第一步间距1.8m，地面上200mm设置一道扫地杆。
根据每层平线，调整顶部横撑标高，校核正确无误后再安装梁底模，木模板对接用木棱钢钉固定，并拉线找直，顺直后在梁底两侧设置竖棱扣件固定，防止位移。
当跨度≥4m时，梁底模板应起拱，主梁15㎜，次梁10㎜。
绑扎完梁钢筋，经检查合格后，并清除杂物，安装两侧模板，外面两侧使用Ф48通长架管找直。
c.梁模支设时梁底模端部搁放在柱帽或梁窝侧模上，严禁有吃模现象。
d.梁侧模加固：
侧模板立档间距为600mm，在模板底部处用镰刀卡将两个侧模板拉紧固定，镰刀卡间距为600mm设一个。
斜杆、水平杆支承间距（横向）为600㎜，可与脚手架连接。
但必须将脚手架重新加固，具备整体稳定作用。
为防止漏浆，侧模与底模交界面使用双面胶。
②板模支设
板模板采用胶合板。
a.板底采用满堂红脚手架，立杆纵横间距900mm，立杆顶部使用丝托，便于调整标高。
纵横方向的水平杆第一步间距1.8m，距地200mm设一道扫地杆，板底钢楞净距200mm，主楞全部用Φ48×
3.5钢管，间距900mm。
上下层立杆位置应上下对齐。
在胶合板接缝处用50×
80木楞，注意在安放木楞时，每隔1.2m左右放置一块木楞，以备固定胶合板用，防止跑模或吃模。
胶合板与木楞用铁钉钉牢，模板间缝隙用5cm宽的胶带粘贴住，以防漏浆。
模板支设完毕，清除干净，涂刷脱模剂而后，绑扎钢筋，模板上不能堆放重物及重物碰撞。
b.当现浇板跨度大于4m时板底模板应起拱15mm，板的长边方向严禁起拱。
c.板模板均在反面用红漆注明结构部位，以便模板拆除后能够按照尺寸要求分类堆放，且下次使用方便。
d.做好标高测量工作：
用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。
e.立杆之间如没有斜杆或剪刀撑相连的部位均需要设置斜杆或剪刀撑，垂直水平间距为5跨。
梁板模板构造图如图所示。
（3）楼梯模板支设
先支设休息平台梁模板，再支设楼梯模板斜愣，最后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板，楼梯段模板组装情况见下图所示。
楼梯模板支设
（4）卫生间止水梁与现浇混凝土板同时浇筑。
放好卫生间支模控制线，根据现浇板厚度用ф10钢筋焊制马凳，马凳间距500㎜设置一道，采用胶合板模板支设，在现浇板底部设一根50×
80㎜方木对顶，上部设一根50×
80㎜锁口方木，间距均为1000㎜设置一道，止水梁高度为200㎜，具体做法见下图：
四、模板计算
1）剪力墙模板计算
剪力墙模板采用12mm厚胶合板，墙高2.8m，厚200mm，内立档拟用40×
80mm木楞，间距200mm，横档选用双排Φ48×
3.5钢管，间距500mm，对拉螺栓采用M14，间距500mm。
砼自重γC为24KN/m3，坍落度150mm，浇筑速度3m3/h，砼温度T=25℃。
1.荷载计算
ⅰ、砼侧压力标准值
t0=200/（T+15）=200/40=5
F1=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×
24×
5×
1.2×
1.15×
31/2=63.10KN/m2
F2=γCH=24×
3.34=80.16KN/m2
取两者中小值，即F1=63.10KN/m2
ⅱ、砼侧压力设计值
F=F1×
分项系数×
折减系数
=63.10×
0.9=68.15KN/m2
ⅲ、倾倒砼时产生的水平荷载
查《建筑施工手册》第四版缩印本（以下简称施工手册）表8-66为4KN/m2
设计值为4×
1.4×
0.9=5.04KN/m2
ⅳ、荷载组合值
F=68.15+5.04=73.19KN/m2
2.验算
ⅰ、立档验算
立档为50mm×
80mm红松木楞，其弹性模量E=9000N/mm2,其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=2140000mm4，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2。
因木材的工作环境为露天，属施工荷载，根据《施工手册》表2-99，其强度设计值及弹性模量做以下调整：
fm=13×
1.3×
0.9=15.21N/mm2，fv=1.9×
0.9=2.22N/mm2，E=9000×
0.85=7650N/mm2。
计算简图
化为线均布荷载
q1=F’×
0.25=73.19×
0.25=18.48KN/m（用于强度验算）
q2=F×
0.25=68.15×
0.25=17.04KN/m（用于挠度验算）
强度验算
查《施工手册》表8-74，立档最大弯矩值为：
M=0.10ql2=0.10×
18.48×
0.25=0.46KN·
m
σ=M/W=0.46×
106/53×
103=8.68N/mm2<
15.21N/mm2（满足）
挠度验算
查《施工手册》表8-74，立档最大挠度值为：
ω=0.677×
ql4/100EI=0.677×
17.04×
5004/100×
7650×
214×
104=0.44mm<
1mm（满足）
抗剪强度验算：
查《施工手册》表8-74，立档最大剪力为：
V＝KVql=0.5×
0.5＝4.62KN
剪应力：
τ＝3V/2bh＝3×
4620/（2×
80×
50）
＝1.73N/mm2<
fV=2.22N/mm2（满足要求）
ⅱ、横档验算
化为线荷载
q1=73.19×
0.5=36.60KN/m（用于强度验算）
q2=68.15×
0.5=34.08KN/m（用于挠度验算）
36.60×
0.25=0.915KN·
查《施工手册》表8-6，双排Φ48×
3.5钢管抵抗矩W=2×
5.08×
103mm3
σ=M/W=91500/2×
5080=90.06N/mm2<
f=215N/mm2（可）
34.08×
2.06×
105×
12.19×
104×
2
=0.29mm<
500/1000=0.5mm（符合）
ⅲ、对拉螺栓验算
查《施工手册》表8-4，M14截面容许拉力为：
17.80KN。
M14截面拉力为：
N=F1×
0.5×
0.5=73.19×
0.25=18.30KN>
17.8KN（不可）
调整对拉螺栓竖向间距为400
0.4×
0.2=14.64KN<
17.8KN（可）
2）梁设计计算：
梁采用16mm厚胶合板，Φ48×
3.5钢管满堂红脚手架支设，按梁最大尺寸计算，梁高400mm,宽200mm。
a、梁底胶合板及木楞验算：
梁底木楞为两根80×
50红松方木楞，查《施工手册》表2-98，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。
其抗弯强度设计值查《施工手册》表2-105，其截面抵抗矩为53×
103mm3，惯性矩为214×
104mm4。
因木材工作环境为露天，属施工荷载，根据《施工手册》表2-99，其强度设计值及弹性模量做以下调整：
0.9=2.22N/mm2，E=9000×
ⅰ、荷载：
根据《施工手册》8-6-2-1，荷载标准值和设计值计算如下：
底模自重：
0.056×
0.2×
1.2＝0.067KN/m
混凝土自重:
24×
0.20×
1.2＝3.456KN/m
钢筋荷重：
1.5×
1.2＝0.216KN/m
振捣混凝土荷载：
2×
1.4＝0.56KN/m
合计:
q1＝4.299KN/m
乘以折减系数0.9得:
q=0.9q1=0.9×
4.299＝3.869KN/m
ⅱ.抗弯承载力验算
底模下的楞木间距为0.6m，按最不利荷载部之中结构静力表示得：
弯矩系数：
kM=-0.125
剪力系数：
KV=-0.620
挠度系数：
KW=0.967
则M＝KMql2＝-0.125×
3.869×
0.62
＝0.174KN/m
σ＝M/W＝0.174×
106/（bh2/6）
＝0.174×
106×
6/200×
562
＝1.66N/mm2<
fm＝13N/mm2（可）
ⅲ.抗剪强度验算：
V＝KVql=0.62×
0.6＝1.44KN
τ＝3v/2bh＝3×
1.44×
103/（2×
200×
56）
＝0.193N/mm2<
fV=1.4N/mm2（可）
ⅳ.挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载。
则
q1＝3.739KN/mq＝3.739×
0.9＝3.365KN/m
ω＝KWql4/（100EI）
＝0.967×
3.365×
6004/（100×
9×
103×
503/12）
＝0.225mm<
[ω]=600/400=1.50mm（可）
②侧模验算
A.荷载计算
T＝25℃β1＝1β2＝1.15V＝2m/h则
a.侧压力：
F1＝0.22Υct0β1β2ν1/2
＝0.22×
[200/（25+15）]×
1×
21/2
＝42.93KN/m2
F2＝24×
0.6＝14.4KN/m2
取两者较小值：
F2＝14.4KN/m2
乘以分项系数：
F=14.4×
1.2=17.2KN/m2
b.振捣混凝土产生的荷载：
4KN/m2
4×
1.4=5.6KN/m2
上两项系数合计17.2+5.6=22.8KN/m2
根据立档间距600mm的条件，则
载荷为：
22.8×
0.6=13.68KN/m
乘以折减系数，则q＝13.68×
0.9＝12.31KN/m
侧模厚度取平均值：
（16+50）/2=33mm
B.抗弯强度验算
M＝KMql2＝0.125×
12.31×
6002＝5.54×
105KNmm
σ＝M/W＝1.59×
105/（bh2/6）＝5.54×
6/（400×
312）
＝2.68N/mm2<
fm＝13N/mm2（可）
C.抗剪强度验算
V＝0.62ql＝0.62×
600=2036N
2036/（2×
400×
31）
＝0.246N/mm2<
D.挠度验算
荷载不包括振捣混凝土载荷，取侧压力F＝14.4×
1.2＝17.2KN/m2
化为线荷载：
17.2×
0.4＝6.88KN/m
乘以折减系数：
6.88×
0.9＝6.192KN/m
6.192×
313/12）
＝0.172mm<
[ω]＝l/400＝400/400＝1.0mm（可）
③梁下立杆稳定性验算：
Φ48×
3.5钢管回转半径查《施工手册》得i=15.8mm
长细比λ=L/15.8=1800/15.8=113.9
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GBJ18-87）附录三得:
稳定系数ψ=0.489N=7.55KNA=489mm2
σ=N/ψA=7550/0.489×
489=31.57N/mm2<
205N/mm2（符合）
3）现浇板模板计算:
A.现浇板模板采用16mm厚胶合板,惯性矩I=bh3/12=1000×
123/12=144000mm4，抵抗矩W=bh2/6=1000×
122/6=24000mm3，E=6×
103N/mm2。
板底楞采用50×
100方木楞,其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=2140000mm4，抗弯强度设计值fm=13×
0.9=15.21N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9×
0.9=2.22N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2，密度ρ=5KN/m3。
3.5钢管满堂红脚手架支撑,其截面抵抗矩W=5080mm3，惯性矩I=121900mm4，强度设计值205N/mm2。
板按最大厚度180mm计算。
①荷载
底模板自重：
1.2×
0.016×
0.25=0.024kN/m
砼荷重：
0.1=1.152kN/m
1.0×
0.1=0.048kN/m
振捣砼荷载：
1.4×
2.0×
0.4=1.12kN/m
荷载共计：
q1=2.344kN/mq2=0.77kN/m
设计荷载值乘以γ=0.9的折减系数
所以，q1=0.9×
2.344=2.1096kN/m
q2=0.9×
0.77=0.693kN/m
②抗弯强度验算
M=0.5q1m2=0.5×
2.1096×
1252=16.47×
103N·
mm
σ=M/W=16.48×
103/6.0×
103=2.747N/mm2<
70N/mm2（可以）
③挠度验算
w=q2m（-l³
+6m²
l+3m³
）/（24EI）
=0.693×
125（-250³
＋6×
125²
×
250＋3×
125³
）/24×
3.6×
104
=0.28mm<
[w]=1mm（可以）
B.底板木楞计算：
①抗弯强度验算
已知：
fc=10N/mm²
（顺纹抗压）fv=1.4N/mm²
（顺纹抗剪）
fm=13N/mm²
（抗弯）E=9000N/mm²
（弹性模量）
0.015×
0.25=0.023kN/m
木楞自重：
0.05×
0.1=0.03kN/m
25×
0.1=1.2kN/m
q=2.421kN/m
2.421=2.179kN/m
q2=0.9×
0.83=0.75kN/m
②抗弯强度验算（横钢楞间距1000mm）
M=-0.5q1L2=-0.5×
2.179×
5002=-2.72×
102N·
σ=M/W=2.72×
102×
6/（50×
1002）=3.26N/mm2≤13N/mm2（可以）
③抗剪强度验算
V=0.5q1L=0.5×
1000=1089.5N
剪应力τ=3V/2bh=3×
1089.5/（2×
50×
100）
=0.327/mm2<
1.4N/mm2（可以）
④挠度验算
=0.75×
500×
12（-1000³
+6×
500²
1000＋3×
500³
）／24×
1003
=0.36mm<
[w]=1800/500=3.6mm（可以）
C.底模横钢撑计算：
①φ48×
4.2钢管的截面特征为：
I=12.19×
144mm4W=5.08×
133mm3
化为集中荷载：
P=1.37×
1=1.37kN
M=0.5Pl=0.5×
1.37=0.685kN·
σ=M/W=0.685×
106/5.08×
133=134.8N/mm2<
fm=215N/mm2（可以）
w=19FL³
/（384EI）
=19×
1.37×
1000³
/（384×
104）
=2.7≈[1000/400]=2.5mm（可以）
D.顶撑强度计算：
单根钢管截面面积A0=489mm2
钢材抗压强度设计值f=215N/mm2
N=4×
5/2q.l=4×
2.5×
1=13.7kN
N/A=13.7×
1000/489
=28.02N/mm2<
f=215N/mm2符合要求。
立杆稳定性验算：
L0=1800mm
φ48×
4.2钢管回转半径i=18.94
λ=L0/i=1800/18.94=95.04
压杆稳定系数φ=0.489
N/φA0=13.7×
1000/0.489×
489=57.3N/mm2<
f=215N/mm2满足要求。
五、砼整体结构的拆模原则
（1）、底模拆除
底模拆除应在与砼结构同条件养护的试件达到规定的强度标准值时，方可拆除。
可参考下表：
项次
结构
类型
结构跨度（m）
按达到设计砼立方体抗
压强度标准值的百分率
1
板
≤2
≥50
>
2，≤8
≥75
8
≥100
梁壳
≤8
3
悬臂构件
－
拆除底模板的时间参考表（天）
水泥标号及品种
砼达到设计强度标准值的百分率
硬化时昼夜平均温度℃
5
10
15
20
25
30
PO.32.5级普通硅酸盐水泥
50％
7
6
4
70％
14
11
100％
50
40
28
18
（2）、侧模板拆除，侧模板应在砼强度能保证其表面和棱角，不因拆除模板而受损坏时（达到2.5Mpa）就可拆除，可参考下表：
水泥品种
砼强度等级
砼平均硬化温度
5°
10°
15°
20°
25°
30°
砼强度达到2.5Mpa所需天数
普通硅酸
盐水泥
C15
4.5
2.5
1.5
≥C20
1.0
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