扣件式脚手架界面参数表Word下载.docx
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205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
0.85
三、钢丝绳卸荷
钢丝绳不均匀系数a
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力
T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
上部增加荷载高度（m）
6
脚手架卸荷次数N
1
第1次卸荷卸荷点位置高度hx（m）
27
第1次卸荷卸荷点净高hj（m）
21
第1次卸荷钢丝绳上下吊点的竖向
距离ls（m）
第1次卸荷上吊点距内立杆下吊
点的水平距离Hs（mm）
200
第1次卸荷上吊点距外立杆下吊点
的水平距离Hs（mm）
1100
第1次卸荷卸荷点水平间距HL（m）
四、施工荷载
结构脚手架作业层数呷
结构脚手架荷载标准值
Gkjj（kN/m）
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值
Gkzj（kN/m）
五、脚手架自重荷载
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值
Gkdb（kN/m）
0.17
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值
Gkmw（kN/m）
0.01
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值
gk（kN/m）
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
六、地基基础
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
垫板底面积A（m2）
0.25
地基承载力调整系数kc
脚手架放置位置
地基
七、风荷载
考虑风荷载
是
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
基本风压30（kN/m）
0.3
风荷载体型系数逅
1.25
、2
风荷载标准值3k（kN/m）（连墙件、
单立杆稳定性）
0.45,0.34
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、脚手架参数
立杆纵距或跨距以m）
立杆横距lb（m）
、荷载设计
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m）
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
结构脚手架作业层数闿
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m）
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m）
基本风压3°
（kN/m）
风荷载体型系数比
风压咼度变化系数毘（连墙件、单立杆
稳定性）
1.2,0.9
风荷载标准值《k（kN/m）（连墙件、单
立杆稳定性）
立面图
1网09曲］
侧面图
三、纵向水平杆验算
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
横杆截面惯性矩I（mm4）
127100
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
纵向水平杆
7
r
nood
/
横向水平杆
7
立杆横販
注E纵向水平杆在上时"
植向水平杆上儆向水平杆根数为不包自两侧水平杆'
如本图侧为兀
横向水平杆布置
纵、
承载能力极限状态
q=1.2204+GkjbXb/（n+1））+1.4G24b/（n+1）=1.2©
04+0.3509/（2+1））+1.43闹.9/（2+1）=
1.43kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.04+Gkjbxlb/（n+1））+GkXlb/（n+1）=（0.04+0.350.9/（2+1））+30.9/（2+1）=1.04kN/m
计算简图如下:
IIII]U]]IIIIIIIll111111111IH111I111IIIIllIII
1500
L侦o
L-
rH
rd
i抗弯验算
22
Mmax=0.1qla=0.1为.43沐.5=0.32kNm
（T=Mbax/W=0.32X06/5260=61.32N/mm2<
[f]=205N/mn?
满足要求！
2、挠度验算
44
vax=0.677q'
la/（100EI）=0.6771J04X500心00206000>
127100）=1.368mm
vax=1.368mmC[Tmin[1/50,10]=min[1500/150,10]=10mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1为.43%5=2.37kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1为.041.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
由上节可知Fi=Rmax=2.37kN
q=1.2为.04=0.048kN/m
由上节可知Fl'
=Rmax'
=1.72kN
=0.04kN/m
1抗弯验算
计算简图如下：
237kN
005kN/m
（1）
900
弯矩图（kNm）
（T=Mmax/W=0.71X06/5260=134.78N/mm2<
[f]=205N/mnf
2、挠度验算
004kN/m
I】」I、」Im」I、」m」丄f：
Imu尸D!
」Im」DI、x丄1DIm」
变形图（mm）
vax=1.702mmfC[Tmin[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
3、支座反力计算
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.37/2=1.18kNWR.8卷=6.4kN
横向水平杆：
Rmax=2.39kNWR=0.83=6.4kN
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
①48.3X3.6
立杆静荷载计算
1立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NGik=（gk+laXn/2%.04/h）H=（0.144+1.52/2E.04/1.5）44<
7=8.21kN
单内立杆：
NGik=8.21kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2ki=（H/h+1）222GkjbXl/2/2=（44.7/1.5+1）1.52.92.352/2/2=3.64kN
1/2表示脚手板2步1设
NG2k1=3.64kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）laGkdbX1/2=（44.7/1.5+1）1.5X0.171/2=3.93kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=GkmwXaH=0.01X.544.7=0.67kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN
NG2k=NG2k1=3.64kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=laXGkjj+nzjXGkzj）/2=1.50.9（123+1X2）/2=3.38kN
内立杆：
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2>
（NG1k+NG2k）+0.9X4NQ1k=1.2組21+8.24）+
0.9X.43.38=23.99kN
（NG1k+NG2k）+0.9X4NQ1k=1.2）（8.21+3.64）+
0.9X.43.38=18.47kN
七、钢丝绳卸荷计算
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
第N次卸荷
卸荷点位置高度
hx（m）
卸荷点净高
hj（m）
钢丝绳上下吊点
的竖向距离ls（m）
上吊点距内立杆
下吊点的水平距
离Hs（mm）
上吊点距外立杆
卸荷点水平间距
HL（m）
第叶吊点与上吊点的水平距髙
第2牛吊点与上吊点的水平距髙
钢丝绳卸荷
钢绅承力瑞
A,A”2A「1加
绳卡夹座
注丧饉卡间jgA为Bd-7d,d为钢理绳直径
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法_（共用）
第1次卸荷验算
a=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/200）=86.19
a=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/1100）=69.86
钢丝绳竖向分力，不均匀系数Kx取1.5
Pi=KfXKxXNXhj（n+i）/H>
Hl/I护0.8X.5X8.4721/44.73/1.5=20.83kN
P2=KfXKxXNXhj（n+1）/H>
HL/la=0.8为.5忽3.9921/44.73/1.5=27.05kN钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sin1=20.83/sin86.19=20.87kN
T2=P2/sin2=27.05/sin69.86=28.81kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1,T2]=28.81kN
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.66728.81/（215.19）=2个w[n]=个
Pg=kX[Fg]/a=9X28.81/0.85=305.04kN
钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0.5）1/2=（305.04/0.5）1/2=24.7mm
吊环最小直径dmin=（4A/n）=（4XFg]/（[f]1/2=4X28.81X03/（65J）2=24mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面
计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm，必须拉紧至28.81kN，吊环最小直径为24mm。
八、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W（mm）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
506
1立杆长细比验算
立杆计算长度|0=K^h=1X1.5X1.5=2.25m
长细比入咄i=2.25103/15.9=141.51<
210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度b=kyh=1.155X1.5X1.5=2.6m
长细比入=fi=2.61）03/15.9=163.44
查《规范》表A得，©
=0.265
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2X（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k）X（hx1+（1-Kf）>
（Hx顶
-hx1）+max[6，（1-Kf）j）/H=（1.2（8.21+8.24）+1.43狗8）（27+（1-0.8）（27-27）+max[6，（1-0.8）2U）/44.7=18.06kN
（T=N/（©
A）=18058.88/（0.265X506）=134.68糧/m=205N/mnf
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2）（NGik+NG2k）+0.9*4）NQik）>
（hxi+（1-Kf）%Hx顶-hxi）+max[6,（1-Kf）j]）/H=（1.2（8.21+8.24）+0.91.4*3.38）（27+（1-0.8）（27-27）+max[6,（1-0.8）2U）/44.7=17.71kN
Mw=0.91.4Mwk=0.9X1.4Xah/10=0.9140.341.5X.5/10=0.14kNm
A）+
Mw/W=17710.05/（0.265506）+144621.06/5260=159.57N/mm<
[f]=205N/mm
九、连墙件承载力验算
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力
连墙件计算长度l°
（mm）
N0（kN）
连墙件截面面积Ac（mm）
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm）
Nlw=1.4Xk^2XhX2Xa=1.40.452>
1.5X2>
1.5=5.7kN长细比入#=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，©
=0.99
32
（Nlw+N0）/（©
Ac）=（5.7+3）0*0L99489）=17.93N/mm2<
0.85X[f]=0.85
X205N/mm=174.25N/mm
Nlw+N0=5.7+3=8.7kN<
0.85X12=10.2kN
十、立杆地基承载力验算
地基承载力调整系数mf
垫板底面积A（m2）
单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）>
（hx1+（1-Kf）>
（Hx顶-hx1）+max[6,
（1-Kf）>
hj顶]）/H=（（8.21+8.24）+3.38）（27+（1-0.8）（27-27）+max[6,（1-0.8）21]）/44.7=14.63kN
立柱底垫板的底面平均压力p=N/（mfA）=14.63/（1025）=58.54kPa§
*140kPa
扣件式脚手架材料优化评价表
序号
验算项目
评价内容
结论
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能
（%）
纵向水平杆验算
抗弯
b=61.32N/mm
[f]=205N/mm
29.915
3C
挠度
vmax=1.368mm
[v]=10mm
13.675
1A
横向水平杆验算
b=134.78N/mn2
65.747
vnax=1.702mm
[v]=6mm
28.363
扣件抗滑承载力
验算
抗滑
Rc=6.4kN
37.383
4
钢丝绳卸荷计算
第1次卸荷绳夹
n=2
[n]=5
40
立杆稳定性验算
长细比
入=163.44
[入]=210
77.83
单立杆
b=134.68N/mm
65.696
b=159.57N/mm
77.839
连墙件承载力验
算
连墙件
Ac）：
217.93N/mm
=0.85[f]=174.25N
2/mm
10.29
扣件抗滑
Nlw+N0=8.7kN
10.2kN
85.271
4D
立杆地基承载力
立柱地基基础计
p=58.54kPa
fak=140kPa
41.811
编制人
编制时间
审核人
审核时间
1当0%＜材料使用性能＜20%,1安全性极高）,A（经济性极差）
2、当20%＜材料使用性能＜80%,3安全性合理）,C（经济性合理）
3、当80%＜材料使用性能＜105%,4安全性低）,D（经济性好）
4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
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