施工便桥最后验算及计算Word文件下载.docx
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m
2.活载
（1）公路汽-I级
（2）汽车起重机（3）人群不计
考虑栈桥实际情况同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布一辆重车。
3.贝雷梁内力计算：
（1）一辆汽车汽-20级重车（布置在跨中，按简支计算）
对B点取距，由∑Mb=0；
RA=（140×
5.525+140×
6.925）/12.45=140kN
M中=（140×
6.225-140×
0.7）=773.5kN·
m
f1=pal2（3-4a2/l2）/（24EI）=140×
1000×
12.452×
5.525×
（3-4×
5.5252/12.452）/（6×
2004×
106）=2.206×
10-2cm
R1=140×
11.75/12.45=132.13kN
R2=120×
（12.45-7.7）/12.45=45.78kN
R3=120×
（12.45-9.1）/12.45=32.29kN
R4=30×
（12.45-12.1）/12.45=0.84kN
RA=R1+R2+R3+R4=211.04kN
（2）起重吊车：
满载重为60t，600kN则：
对B点取距：
荷载分布如图
RA=（270×
5.525+270×
6.925）/12.45
+60×
10.925/12.45
=322.65kN
M中=322.65×
6.225-270×
0.7=1819.5kN·
f1=pal2（3-4a2/l2）/（24EI）=4.25×
f2=（Fb/9EI）×
[（a2+2ab）3/3]1/2=1.43×
10-3cm;
f=f1＋f2=4.39×
10-4cm
R1=R2=pb/l=254.82kN
R3=pb/l=37.35kN
RA=R1+R2+R3=546.99kN
（3）恒载
按等跨简支梁计算：
计算得：
q=10.9kN/m
支点：
Mmax=0
Qmax=QL/2=10.9*12.45/2=67.85KN
跨中:
Mmax=qL2/8=10.9×
12.452/8=211.19kN·
Rmax=0
fmax=5ql4/（384EI）=6.8×
10-5cm
（4）恒载+汽-I级组合：
Mmax=211.19×
1.1+1.4×
773.5
=1515.21kN·
m≤[M]=3152.8kN·
Qmax=1.1×
67.85+1.4×
211.04
=370.091kN≤[Q]=980.8kN
f=0.68×
10-4×
2.206×
10-4
=3.8×
10-4cm<
1245/250=4.98cm
（5）恒载+起重吊车组合：
1819.5
=2779.61kN·
Qmax=1.1×
546.99=840.42kN<
[Q]=980.8kN
10-4+1.4×
4.39×
=6.89×
[1245/250]=4.98cm
（二）、横向分配梁验算：
计算跨径l=4.80m，采用I20型工字钢。
E=2×
105,I=2369cm4，WX=236.9cm3，
[σ]=215MPa;
[τ]=125MPa
SX=136.1;
荷载分布如图：
P=180kN,qk=10.5kN/m,分布宽度为1.8m；
RA=99.45kN；
M中=234.43kN·
m；
Q=99.45kN；
σmax=Mmax/WX/18=54.98MPa<
1.05[σ]=225.75MPa；
τ=QSX/（IXt）/18=4.5<
[τ]=125MPa；
f1=Fl3/（48EI）
=0.69cm≤480/250=1.92cm；
f2=qcl3（8-4r2+r3）/（384EI）
=0.68mm
其中:
c为均布荷载分布宽度；
r=c/l=1.8/4.8=0.375mm;
f=f1+f2=6.9+0.68=7.6mm<
[4800/250]=19.2mm
（四）、钢管桩验算：
桥墩桩基础岩层在25m以内全为淤泥，淤泥与钢管桩的摩擦阻力系数去20，计算时钢管桩按地质结构按照淤泥计算。
一、桩长计算：
（考虑1.2的安全系数）
单根钢管桩的承载力：
F=840.42/2=420.21kN
钢管桩的入土深度:
Ra=Qsk+Qp
=UpqsiaLi+qpaAp
=3.14×
0.62×
20×
Li+1800×
3.14×
（0.312-0.3072）
Ra=1.2×
420.21=504.252kN，
Ra—单桩竖向承载力特征值；
Qsk—单桩总侧阻力特征值；
Qp—单桩总端阻力特征值；
Up—桩的周长；
qsia—桩侧第i层土的侧阻力特征值；
Li—桩穿越第i层土厚度；
qpa—极限端阻力特征值；
Ap—桩端的面积；
得：
Li=12.68m
最长的钢管桩（5#墩）的长:
H=4.63+12.68+3.1=20.41m
实际打入长度按现场实测贯入度进行计算。
二、振动锤的选择：
振动锤的动力Fv，应能克服桩在振动下沉中土的摩擦力FR：
Fv>
FR;
土摩擦力的估算公式：
FR=fuL=10×
0.63×
14.06
=278.135kN
式中：
f—土单位面积的动摩擦系数
u—桩的周边长度，m
L—桩的长度，m
Fv=0.04×
n2×
M=0.04×
37.0×
（960/60）2=378.88kN
n—振动锤的转速，r/s；
M—振动锤的偏心距，N·
符合规范要求！
三、承载力的检算：
据《桥涵手册》单桩承载力计算公式：
=UpqsiaLi+qpaAp
试验桩在0#桥台桂畔海岸上地质结构按2m回填土+11.8m淤泥质土+4.9m亚粘土计算,实际打入长度16.0m：
据上述公式：
Ra=Qsk+Qp
=UpqsiaLi+qpaA
=25×
2+20×
11.8+25×
2.2+2500×
（0.3×
0.3-0.295×
0.295）
=648.46kN>
420.21×
1.2=504.252kN；
符合刚便桥设计要求！
五、工作平台的验算：
6.0m平台宽：
，每个平台长18m，结构组合：
直径430mm钢管桩，H45H钢纵梁，I30a横梁间距0.6cm，8mm钢板面层。
恒载：
8mm钢板面层:
6×
18×
62.8=6782.4kg；
H45梁：
2×
139.7=5029.2kg；
I30a横梁：
30×
9×
48.048=12972.96kg；
砼输送管：
30/18.5=1.7kN/m
钻孔振动锤：
20t，
人群荷载不计；
（一）、H45型钢纵梁内力的计算：
105,I=63718cm4，WX=2896cm3，
iX=18.9mm；
SX=3371.323cm2；
tx=11.5mm;
活载计算：
按三跨等跨连续梁计算.
考虑振动锤的冲击去安全系数1.2，（荷载布置图如下）：
q=20×
1.2×
10/16.5=14.55kN·
据《简明施工计算手册》
Qmax=0.617×
14.55×
5.5+0.583×
5.5=96.03kN;
Mmax=-0.177×
5.52=77.904kN·
fmax=0.99ql4/（100EI）=10.34mm；
恒载计算：
q=13.07kN/m；
（二）横载内力计算：
Mmax=ql2/8=49.42kN·
m；
Qmax=ql/2=35.94kN；
fmax=[5ql4/（384EI）]/2=0.6mm；
荷载组合：
恒载+钻孔振动气锤：
M总=1.1×
49.42+1.4×
77.9=163.422kN·
35.94+1.2×
96.03=173.976kN
σ=Mmax/Wx=163.422×
1000/2896
=56.43MPa＜1.05[σ]=225.75MPa
f=1.1×
0.6+1.4×
10.34=15.136mm＜[L/250]=22mm
τ=QSX/IXtX=173.98×
3371.323×
10/（63718×
1.15）
=80.05MPa＜1.05[τ]=131.25MPa
（三）横梁的验算：
计算跨径为4.0m的I30a工字钢，E=2×
105
I=7776cm4，WX=518.4cm3，iX=12.48mm；
SX=292.1cm3;
荷载分布图如下：
240
2.02.0
R=240KN
M=120×
2.0=240kN·
σ=Mmax/Wx=270×
1000/（518×
4）
=130.31MPa＜1.05[σ]=225.75MPa
τ=QSX/IX=240×
292.1×
10-6/（7776×
12.48×
10-8）
=72.24MPa＜1.05[τ]=131.25MPa
（四）钢管桩的验算：
桥墩桩基础岩层在25m以内全为淤泥，淤泥与钢管桩的摩擦阻力系数去20，计算时钢管桩按地质结构全为淤泥。
1、承载力检算：
（考虑2.0的安全系数）
F=240/2=120kN
0.42×
（0.212-0.2072）
Ra=2.0×
120=240kN，
Li=8.83m
（其他桩长相见列表）
H=4.63+8.83+3.1=16.56m
振动锤的动力Fv，应能克服桩在振动下沉中土的摩擦力FR：
FR=fuL=10×
（960/60）2=378.88kN
试验桩按0#桥台地质结构11.8m淤泥质土+4.9m亚粘土+19.2m淤泥质土计算,（平均）桩长20.0m：
=UpqsiaLi+qpaA
=20×
0.43×
3.14
×
2.26+1800×
（0.31×
0.31-0.307×
0.307）
=405.4kN>
144kN；
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