高大模板专项施工方案Word文档格式.docx
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、楼板模：
用18mm厚耐水胶合板
、小楞木用50×
100mm松木枋，间距≤400mm。
、大楞用：
Ф48×
3.5mm钢管。
、支撑架立杆：
立杆用Ф48×
3.5mm钢管，间距900mm，步距1.5m；
3.5钢管作纵横的水平拉杆，离地下室顶板板面250mm，设扫地杆，与结构柱模用钢扣件拉结牢固，防止平面失稳，靠边跨均设剪刀撑（Ф48×
3.5钢管），剪刀撑做法按规范规定。
2.2.2梁模板及支撑架构造做法：
2.2.2.1梁底模板及支撑架
（1）用18mm厚胶合板，沿梁长向铺钉于50×
100mm小楞上，顺梁长方向铺设于大楞上（水平管）。
（2）大楞（水平管）：
3.5mm钢管，沿梁长向设置，承于支撑架立杆的水平管上,间距500mm。
（3）支撑立杆：
3.5mm钢管，于梁两侧距梁边200mm各设1根顶杆，沿梁长方向间距900mm（即：
共两排立杆），间距≤1.2m，纵横设Ф48×
3.5mm钢管水平拉杆，Ф48×
3.5mm钢管扫地杆。
梁两端及梁跨中设剪刀撑,梁两侧设交叉斜撑，均用Ф48×
3.5mm，钢扣件连接牢固。
2.2.2.2梁侧模板构造：
（1）侧模板：
用18mm厚胶合板。
（2）竖向木枋楞：
100mm（受力截面高度）水平间距300mm。
用钉与侧模板钉牢固，上端用100×
50mm枋木条钉牢在楼模板上及梁模小枋楞上，枋木条紧贴顶牢固竖向小枋楞，使起到支点作用。
3.5mm钢管，梁每侧沿梁中设一排，设置2根Ф48×
3.5mm钢管，沿梁长方向每间距≤600mm用M12对拉螺杆，每端双螺母进行拉结紧贴，固定竖向小楞，使梁模板满足梁的截面尺寸。
2.2.3柱模板构造做法
（1）模板：
用18mm胶合板
（2）竖向枋木：
100mm松木枋水平间距300mm，靠柱每边角处设一根，与柱模用铁钉钉牢，可作为柱模垂直方向稳定及承受柱砼重。
作用于模板的侧压力及传递该侧压力至柱模板环箍的作用。
（3）模板环箍：
每边用2根Ф48×
3.5mm钢管作环箍，并用M12对拉螺栓于柱两对边竖向枋木外按柱截面尺寸夹牢固，每环箍互为置换方向紧贴设置，柱边长为900m，中间加穿通螺栓，穿通螺栓及环箍竖向间距≤500mm。
（4）柱模支架：
在柱模板用吊锤吊垂直就位后，用Ф48×
3.5mm钢管四向斜撑（距柱顶下2m及3.5m处）斜撑顶牢柱模。
同时与模板支架连成整体。
斜撑与地面夹角成45-60度，必须牢固可靠。
3、高支模支撑体系的一般规定和施工要求
3.1模板支架的构造要求
（1）本工程梁模板支撑架用在梁宽×
高在350×
800mm时，梁底中间另设支撑立杆，间距900mm。
（2）立杆间必须按1.5m的步距满设双向水平拉杆。
（3）立杆脚下必须垫垫块、有足够能承受上部传下来荷重的能力。
3.2立杆间距不能超过1.2m。
3.3剪刀撑的搭设：
（1）沿支架四周外立面设连续剪刀撑。
（2）中部可根据需要并依构架框格大小设置。
4、支撑架搭设规定
4.1立杆的垂直偏差不大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。
4.2横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50mm内。
4.3立杆采用对接、如搭接连接时必须采用双扣件连接，且必须加保险扣。
4.4剪刀撑的位置从梁及楼板支架两端开始，沿竖向全高连续设置。
剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧与横杆成450～600夹角。
4.5为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上和水平杆的伸出部分，剪刀撑的脚部顶架在支承面上。
4.6安装扣件时，将扣件放端正后再拧紧螺栓，且用力要适当，一般控制在40～50N·
m，并不大于65N·
m。
4.7对压扁、弯曲、锈蚀严重和有裂缝的钢管和不合格扣件严禁使用。
4.8安装完毕后，要组织全面综合验收，履行合格签证后方可进行下道工序施工。
4.9框架梁跨度大于4m时，模板按梁跨度的1/1000～3/1000起拱，主次梁交接时，先主梁起拱后次梁起拱。
4.10模板安装前要做好设计施工图纸，梁柱编号进行配模工作。
按编号安装模板，支模前应做好放线定位和模板底部安装面的标高线及设置梁模板内外定位控制线的工作。
4.11模板制作安装允许的偏差值。
（1）梁截面尺寸+2mm、-5mm。
（2）梁侧向弯度在1/1000内。
（3）梁起拱度在5mm内。
（4）梁长度在-5mm内。
（5）相邻两跨表面高低差2mm内。
（6）表面平整度5mm（2m长度检验尺）。
5、ZKL-G1梁模板支撑架设计计算。
5.1选用材料相关数据如下：
（1）18mm厚胶合板
抗剪强度[τ]＝2.2N/mm2
抗弯强度[
]＝16N/mm2
弹性模量E＝1.1×
104N/mm2
（2）松木枋小楞50×
100mm
抗剪强度[τ]＝1.4N/mm2
]＝13N/mm2
弹性模量E＝1.0×
（3）钢管Ф48×
3.5mm
抗剪强度[τ]＝110N/mm2
]＝215N/mm2
弹性模量E＝2.1×
105N/mm2
截面积A＝489mm2
截面矩量W＝5.08×
103mm3
惯性矩I＝12.18×
104mm4
5.2梁底模板验算
（1）荷载计算
静载：
模板自重：
g1＝6KN/m3×
0.35×
0.018+6KN/m3×
0.05×
0.1＝0.0378+0.03=0.067KN/m
新浇砼梁重：
g2＝25×
0.80＝7.00KN/m
钢筋重：
g3＝1.5×
0.80＝0.42KN/m
g＝（g1+g2+g3）×
1.2＝7.3KN/m
施工荷载：
P＇＝2×
0.35＝0.7KN/m
P＝1.4×
P＇＝0.98KN/m
q＝g+P＝8.28KN/m
（2）强度验算：
（按四跨连续板计算）l＝0.5m
Mmax＝Kmql2＝（0.107×
7.3+0.121×
0.98）×
0.5×
0.5＝0.224KN/m
W＝350×
18×
18/6＝18900mm3
＝224000/18900＝11.85N/mm2＜[
]＝16N/mm2满足要求
（3）剪应力验算：
V＝（0.607×
7.3+0.62×
0.35＝1.76×
0.35＝0.617KN
τ＝3V/2bh=3×
617÷
（2×
350×
18）＝0.146N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求
（4）挠度验算
W＝（0.632×
7.3+0.967×
3504/100IE＝8.33×
1010÷
（100×
1.1×
104×
183/12）＝0.44mm＜350/400＝0.87mm
满足要求
5.3梁底管验算
（1）荷载：
梁底模板（压脚）传来重：
q1=8.28×
0.5＝4.14KN/m
钢管自重：
q2＝0.0387×
1.2＝0.046KN/m
（钢管跨度为350+200×
2）
Mmax＝0.125×
0.046×
0.752+4.14×
0.75÷
8×
（2-0.5/0.75）
＝0.148KN·
m
W＝5.08×
＝148000/5080＝29.1N/mm2＜[
]＝215N/mm2 满足要求
（3）剪力验算
V＝0.046×
0.75/2+4.14×
0.35＝1.466KN
τ＝3V/2bh＝3×
1466÷
489）
＝4.49N/mm2＜ [τ]＝110N/mm2满足要求
（4）挠度验算（自重可忽略不计）
W＝5ql4/384EI＝5×
4.14×
7504÷
（384×
2.1×
105×
12.18×
104）
＝0.667mm＜750/400＝1.87mm满足要求
5.4支撑梁底管钢管验算（Ф48×
3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K=0.101
（1）强度验算（Ф48×
3.5钢管）,化为均布荷载计算,
q=1.466×
2/0.9=3.26KN/m
Mmax＝Kql=0.101×
3.26×
0.9=0.296KN·
W＝5.08×
103mm3
＝M/W＝296000/5080＝58.26N/mm2＜[
]＝215N/mm2满足要求
（2）剪应力验算
V＝1.286×
1.466＝1.885KN
1885÷
489＝11.56N/mm2＜[τ]＝110N/mm2满足要求
（3）挠度验算
W＝kwql4/100EI＝1.76×
1.466×
9004÷
＝0.66mm＜500/400＝1.25mm满足要求
5.5梁侧模验算
（1）砼侧压力
F1＝0.22γc·
t0·
β1·
β2·
v1/2
F2＝γc·
H
V＝1.85m/hβ1＝1.2β2＝1.15T＝300Ct＝4.44
γc为混凝土重力密度取25KN/M。
F1＝0.22×
25×
4.44×
1.2×
1.15×
＝45.84×
1.26＝57.76KN/m2
F2＝25×
0.65＝16.25KN/m2
取F＝16.25KN/m2
（注：
V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）
（2）梁侧模板强度验算
立档用50×
100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，梁每侧沿梁中设一排，设置2根Ф48×
3.5mm钢管，沿梁长方向每间距≤600mm用M12对拉螺杆，每端双螺母进行拉结紧贴，固定竖向小楞，使梁模板满足梁的截面尺寸，梁侧模板按三跨连续梁计。
Mmax＝0.177×
0.32＝0.398KN.m
＝M/W＝398000÷
800×
182/6＝14.92N/mm2＜[
（3）剪应力验算
V＝0.607×
0.3＝4.55KN
4550÷
18）＝0.47N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2
W＝0.677×
ql4/100EI＝0.677×
3004÷
183/12）
＝0.39mm＜300/400＝0.75mm 满足要求
5.6梁侧模立档枋木验算
q＝25×
0.3＝7.5KN/m
（1）强度验算
7.5×
0.252＝0.058KN.m
W＝50×
1002/6＝83333mm2
＝M/W＝58000/83333＝0.69N/mm2＜[
]＝13N/mm2满足要求
（2）剪力验算
V＝0.625×
0.25＝1.17KN
1170÷
100×
50）＝0.351N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2满足要求
W＝0.912×
2504/100EI＝6.84×
2504÷
1×
50×
1003/12）＝0.06mm＜500/400＝1.25mm满足要求
5.7梁侧模大楞（沿梁长向，每侧中间2根Ф48×
3.5mm钢管，水平间距600用1根M12对拉螺栓拉结）
立档传来集中重：
P＝7.5×
0.5＝3.75KN
（1）强度验算
Mmax＝0.286×
3.75×
0.6＝0.64KN·
W＝2×
5.08×
103＝10.16×
＝M/W＝640000/10160＝62.99N/mm2＜[
（2）挠度验算
W＝1.764×
6004÷
106×
＝0.02mm＜600/400＝1.25mm满足要求
（3）剪应力验算
3.75＝4.82KN
4820÷
489×
2）
＝7.39N/mm2＜[τ]＝110N/mm2 满足要求
5.8对拉螺栓验算
N＝25×
0.6×
0.48＝7.2KN
用M12对拉螺栓[N]＝12.9KN＞N＝7.2KN满足要求
5.9支撑架立杆验算
5.9.1、荷载：
（1）梁底横大楞传来重（8.28×
0.6）÷
2＝2.484KN
（2）大楞自重：
0.037KN/m×
1.2＝0.03KN
（3）立杆自重：
0.037×
9.6×
1.2＝0.42KN
（4）扣件重：
12个×
0.018KN/个＝0.216KN
（5）水平横杆重：
0.037KN/m×
6×
（0.6+0.9）＝0.33KN
N＝3.48KN
M＝Ne＝3.48×
0.048＝0.167KN·
用步距为1.5m时A＝489mm2
λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626
＝N/φA+M/W＝3480÷
（0.626×
489）+167000/5080
＝44.24N/mm2＜[
6、楼板模板支架验算
6.1模板验算（按板厚120mm考虑）
砼板自重：
25KN/m3×
0.12＝3KN/m2
钢筋重：
1.5×
0.12＝0.18KN/m2
18厚胶合板自重：
6.0×
0.02＝0.12KN/m2
g=1.2g1＝3.3×
1.2＝3.96KN/m2
施工荷重：
P＝2.5×
1.4＝3.5KN/m2
（按四跨连续板验算）
Mmax＝（0.107×
3.96+0.121×
3.5）×
0.42＝0.135KN·
W＝bh2/6＝1000×
18/6＝54000mm3
＝M/W＝135000/54000＝2.5N/mm2＜[
3.96+0.62×
3.5）×
0.4＝1.828KN
1828÷
1000×
18）
＝0.152N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求
W＝（0.632×
3.96+0.967×
4004÷
（1×
＝0.309mm＜400/400＝1.0mm满足要求
6.2小枋木验算（按单跨梁计小楞间跨400mm）
g＝3.96×
0.4＝1.584KN/m
P＝3.5×
0.4＝1.4KN/m
q＝2.98KN/m
（1）强度验算：
2.98×
12＝0.37KN·
1002/6＝83333mm3
＝M/W＝370000/83333＝4.44N/mm2＜[
]＝13N/mm2 满足要求
V＝2.98×
1/2＝1.49KN
1490÷
50）
＝0.447N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2满足要求
W＝5q·
l4/384EI＝5×
10004÷
1.0×
1003/12）
＝0.093mm＜1000/400＝2.5mm满足要求
6.3大楞验算（Ф48×
3.5钢管）
（为简化计算按均布荷载考虑计）
g＝3.96+0.03×
3+0.037＝4.08KN/m
P＝3.5KN/m（荷载组合:
q＝4.08+3.5＝7.58KN/m）
（1）强度验算（按三跨连续梁计）
Mmax＝（0.117×
7.58×
0.9）＝0.798KN·
＝M/W＝798000/5080＝157.08N/mm2＜[
V＝0.617×
0.9＝4.21KN
τ＝4210/489＝8.61N/mm2＜[τ]＝110N/mm2满足要求
W＝KWql4/100EI＝0.99×
104）＝0.293mm＜1000/400＝2.5mm满足要求
6.4支撑架立杆验算
大楞传来荷重：
4.21KN
立杆自重：
9.6×
0.037＝0.35KN
扣件重：
7×
2×
0.018KN/个＝0.25KN
水平拉杆重：
0.037＝0.52KN
N＝5.33KN
M＝5.33×
0.048＝0.255KN·
3.5钢管，间距0.9×
0.9m，步距1.5m
I＝15.78mmλ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626
σ＝5330÷
489）+ 255000/5080
＝67.59N/mm2＜215N/mm2满足要求
7、KZ3柱（800×
800）柱模验算
柱分两次浇筑，每层柱高度取4.5M,载面取800×
800㎜,混凝土浇筑时取温度为280C,混凝土自重γ=25KN/M3,采取分节浇筑,每节浇筑高度为2米,浇筑速度V=2M/H,柱模板采用18㎜胶板制作。
背肋用50㎜×
100㎜的松木,间距为300每边三根,沿柱纵向布置。
在柱底用小方木钉成方盘,用于固定,为了防止在砼浇筑时模板产生膨胀变形,模板固定采用双排钢管箍（间距为400㎜）与楼层支撑架体连接进行稳固。
中间加穿M12高强螺栓加固。
1、新浇混凝土侧压力标准值（恒载）
由F=0.22RCT0ß
1ß
2V1/2取ß
1=1.2,ß
2=1.15
则F=0.22×
200/40×
21/2=53.66KN/M2
F=HRC=25×
4.5=112.5KN/M2
由此可知取两者中的较小值53.66KN/M2作为对模板的侧压力的标准值,考虑倾倒时混凝土产生的水平荷载标准值4KN/M2,分别取荷载分项系数1.2和1.4。
则作用于模板的总荷载设计值为:
q=53.66×
1.2＋4×
1.4=69.66KN/M2。
模板设计:
柱模采用18㎜胶板,背楞采用50×
100㎜方木沿柱高竖向布置,每边三根间距300㎜,柱箍为2根双排Φ48×
3.5钢管箍,间距400㎜。
2、验算
模板验算:
⑴模板验算:
强度验算:
取（1M高模板计算）
q1=69.66×
1=69.66KN/M
模板的厚度为18㎜,则W=1000×
182/6=54000㎜3，I=1000×
183/12=486000㎜4，一般按三跨连续梁考虑MMAX=0.1q1l2=0.1×
69.66×
0.32=0.626KN/M。
则σ=MMAX/W=0.626×
106/54000=11.59N/㎜2＜16N/㎜2。
满足.
刚度度验算:
刚度验算采用标准荷载,且不考虑振动荷载作用,则
q2=53.66×
1=53.66kn/m,则挠度ω=0.67q2L4/100EI=0.677×
53.66×
3004/100×
486000=0.6＜300/400=0.75㎜,满足。
⑵、背楞计算
100㎜方木作内楞,则I=50×
1003/12,E=1×
104㎜,W=50×
1002/6=83333㎜3,外柱箍间距为400㎜.
背楞承受荷载按三跨连续梁考虑
0.3=20.89KN/M
M=0.1q1l2=0.1×
20.89×
0.42=0.33KN·
M
σ=MMAX/W=0.33×
106/83333=3.96N/㎜2＜fm=13N/㎜2。
满足
则度验算:
0.3=16.1kn/m,则挠度ω=0.677q2L4/100EI=0.677×
16.1×
4004/100×
1003/12×
104=0.06＜400/400=1㎜,满足。
⑶、柱箍验算
用2根Φ48×
3.5㎜并排钢管,间距400㎜,则E=2.1×
105N/MM2,对拉螺栓每边柱中设置,间距400㎜。
W=2×
103=10.16×
103㎜3,I=2×
104=24.36×
104㎜4.柱箍沿柱边所承受内楞传来的均布荷载
q=69.66×
103×
400×
0.9=25.07N/MM2
强度验算
近似按二跨连续梁计算（考虑对拉螺栓作为受力支点）,柱箍承受的轴向拉力设计值N=Q×
A/4=25.07×
489/4=3064N
MX=0.125ql22=0.125×
25.07×
4502=634584N·
MM
Rx=1.0。
则N/A＋MX/RxW=68.72N/MM2＜f=215N/MM2满足
刚度验算
挠度ω=0.521q2L4/100EI=0.521×
4504/100×
24.36×
104=0.1㎜<
900/400=2.25㎜满足。
第四章高支模板拆除
1、高支模拆除
⑴拆模时
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