北岸琴森外墙脚手架搭设方1Word文档格式.docx
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3.4本工程采用竹脚手板时，小横杆应直接固定在大横杆下面的主杆上，以做到直接传力。
3.5小横杆外伸到墙体悬挑部分，容许的偏差为≤50mm，小横杆距立杆与大横杆的交叉处不大于150mm。
4、剪刀撑
4.1在剪刀撑外侧立面端各设置一道剪刀撑，由底到顶连续设置。
4.2剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆固定扣紧外，在中间应增加2—4个扣结点。
4.3剪刀撑设置按3步4跨设置一道，即在纵向应联系4—5杆立杆，在竖向应联系3—4步大横杆。
4.4剪刀撑最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度不应大于300mm以免斜杆对下面立矸产生推力，导致弯矩产生。
4.5剪刀撑可连成网眼撑，见图2。
5、连墙杆
5.1连墙杆采用刚性连墙构造，在每层楼面砼施工前预埋ф48钢管，见图，用扣件与脚手架立杆，纵向水平杆连接固定，预埋钢管水平跨度≤7m，见图3。
5.2连墙杆拉结时，应保证立杆的垂直度，避免产生拉结变形，连墙杆应垂直于墙面设置，并呈水平位置或稍可向脚手架一端倾倾斜，但不容许向上翘起，遇强风时，应检查和加固连墙措施，以保架子安全。
6、扣件
6.1扣件采用GB978—67（可锻铸铁分类及技术条件）的规定，扣件的附件采用的材料应符合GB700—88《碳素结构钢》中Q235钢的规定。
6.2扣件铸铁不得有裂纹、气孔；
不宜有疏松，砂眼或其他影响使用性能的铸造陷，并应将影响外观、质量的粘砂，浇昌口残余，披缝、毛棘、氧化皮等清除干净。
6.3扣件和钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时按触良好，扣件活动部位应灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm。
6.4对接扣安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
7、脚手板
7.1脚手板下方设二根小横杆，板端有可靠的固定（挑架底排脚手架设置二层）。
7.2脚手架板采用平铺设，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于150mm。
7.3挑加层层满铺脚手片，脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不小于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。
7.4架体每步离墙空隙处均应安全可靠地进行封闭。
四、外墙脚手架应用要求
1、挑架层层满铺脚手片。
2、挑架施工荷载均匀堆放，不超过3.0KN/m2。
建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。
每天做好落手清，一步一清，现场清。
3、挑架必须按照施工方案要求搭设。
4、挑架搭前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底双方履签字手续。
5、每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容量化，合格后挂合格牌方可投入使用。
验收人员须在验收单上签字，资料存档。
6、吊物卸料平台必须设置限载牌。
7、脚手架外侧必须使用建设部门认证的合格阻燃密目式安全网封闭。
应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，为宜将网围在各杆件的外侧。
8、进行定期检查和不定期检查，对检查出问题及时整改。
9、脚手架上挂设灭火器，配足数量。
10、脚手架搭设必须符合建筑施工安全检查评分标准《JGJ59-99》。
钢管脚手架搭设技术要求较高，搭设标准是一样的，即外观必须整体平整，横平竖直，几何图形一致，内连联接牢靠，平坦通顺。
脚手架设计计算
一、设计依据
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
《JGJ59-99》脚手架安全验收规范进行计算及编制。
二、设置
1、此工程高度为63.3米，分二部分搭设，上部分25.2米，采用型钢悬挑脚手架，下部分为落地脚手架，脚手架设计假设纵距为1.5，横距为0.8m；
脚手板每排为竹脚手片，每排满铺，外侧设二根扶手栏杆，一片竹片半封闭，并用出目网全封闭；
架体材料为无缝ф48钢管，壁厚为3.5mm。
2、悬挑支承构件为热轧普通［12.6槽钢；
支承构件设置间距为最大不超过3m，支承构件上铺设∑12.6两根支承槽钢间距为0.8m。
3、用于结构作业时为一层，用于装修作业时为一层。
三、设计简介：
脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，只进行下列设计计算：
1、纵向、横向水平杆等受变构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。
2、立杆的稳定性计算。
3、连墙件的强度，稳定性和连接强度计算。
4、立杆地基承载力计算。
5、悬挑型钢支承架的承载及稳定性计算。
四、计算
（一）纵向水平杆，横向水平计算：
1、纵向水平杆：
1）荷载组合：
qQk=0.35KN/m2
qQK=3KN/m2
2）按四排纵向横杆计算：
化为线荷载：
qGK线=0.35KN/m2×
0.2m=0.07KN/m
QQK=3KN/m2×
0.2m=0.6KN/m
3）按三跨连续梁计算：
MGK=－0.100×
0.07m×
1.52=－0.0158KN.m
∑MQK=－0.100×
0.6m×
1.52=－0.135KN.m
M=1.2MGK+1.4∑MGK
=1.2×
0.0158+1.4×
0.135=0.208KN.m
M0.7390×
106
4）σ=——=—————=40.94N/mm2＜f=205N/mm2（符合要求）
W5080
2、横向水平杆
1）荷载组合
按简支计算并有三个集中荷载
FGK=0.35×
1.5×
0.8/3=0.14KN
FQK=3×
0.8/3=1.2KN
MGK=1/2FL=1/2×
0.14×
0.8×
=0.056KN.m
MQK=1/2FL=1/2×
1.2×
=0.48KN.m
2）M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×
0.056+1.4×
0.48=0.739KN.m
M0.739×
3）σ=───=──────=145N/mm2＜205N/mm2（符
合要求）
３、连接件扣件的抗滑承载力计算：
由纵杆向横杆传递力，再由横杆向立杆传递力，则计算横杆与主杆之间的力Ｒ：
应该Ｒ＜Ｒc
Ｒ＝0.8×
3KN/m2+0.8×
0.35KN/m2=4.02KN
查表得Rc=8KN
则以上R＜Rc（满足抗滑要求）
（二）立杆承载力及稳定性计算：
1、荷载组合：
查表：
qak1=0.1248KN/m
qbk1=0.01959KN/m×
14×
1.5
qck1=0.1113
NGK=（0.1248+0.1113）×
25.2+0.1959×
1.5=10.06KN
NQK=0.8×
3/2=1.8KN
2、不组NQK合风荷载时，＝0.8×
2×
2/2=1.2KN
N=1.2NGK+1.4×
NQK
=1.2×
10.06+1.4×
1.8=14.59KN
3、组合风前戴：
N=1.2NGK+0.85×
1.4∑QK
1.2×
10.06+0.85×
1.4×
1.8=14.21KN
4、主杆计算长度
о=Kμh
=1.155×
1.8=3.118m
о3.118×
103
λ=──=────=197.3
i15.8
查表得：
φ＝0.186A=489mm2
5、不组合风荷载时计算
Ｎ／φＡ≤f
N14.59×
──=───────＝160N/mm＜205Ｎ／mm（可以）
φA0.186×
489
组合风荷载时：
0.85×
Wk
ah2
Ｍw=0.85×
1.4Mwk=──────────────
10
0.7μz·
μs·
W0·
=─────────────────
1.2
μs=1.3×
─────────=1.04
1.5×
1.8
μz=1.72
0.7×
1.72×
1.04×
0.35×
1.82
由上：
─────────────────────
=0.25KN.m
NＭw14.21×
103 0.25×
──＋───=──────+──────
φＡＷ 0.186×
4895080
=156.2+49=205.2=205（可以）
（三）连墙件计算
ＮＬＷ＝1.4WＫAＷ
＝1.4×
0.7μＺμＳＷ０ＡＷ
4.5＝2.20KN
N０＝５ＫＮ
N
=ＮLW+Ｎ0＝2.20+5=7.2KN
小于扣件抗滑承载力8KN（满足要求）
（四）悬挑支承架的计算：
根据以上计算所得Ｆ＝14.69KN
此悬挑架采用［12.6槽钢，三角支承架间距为3m，支承架上放两根［12─6槽钢作为直接承钢管架立杆。
1、计算AB杆强度
55
M0=2×
──FL=2×
──14.59×
1.6=7.3KN.m
3232
521
F合=2（──F+F）=2×
──F
1616
F合2×
21×
14.59306.39
F’=───=─────=───=44.08KN
cos29.716×
cos29.713.898
2×
14.59
F’’=F合×
tg29.7℃=───────tg29.7℃=21.8KN
16
NM21.8×
1037.3×
=──+──=─────+──────
AW156962.1×
=13.88+117.4=131.28<
205N/m（满足）
2、计算AC压杆稳定性：
按一端刚接一端胶支计算μ0=0.8，现取μ0=1较安全
о=μ0
=1.0×
3.22=3.22
I3.22×
100
λ= ──=───── =205查表得φ=0.178
i1.57
N44.08×
──= ────────=157.8<
205（满足）
φA0.178×
1569
三、横梁计算：
横梁为［12.6槽钢，跨度为3.0M
荷载为集中力F=14.59KN，按两跨连续计算：
K=─0.188
M=─0.188·
F·
=0.188×
14.59×
3.00=8.22KN.m
M8.22×
=──=──────132.3<
205KN/mm2
W62.1×
五、落地脚手计算：
1、荷载：
qbk1=0.1959KN/m2
qck1=0.1113KN/m
NGK=（0.1248+0.1113）×
38.0+0.1959×
18×
=14.26KN
3/2=1.8KN或NQK=0.8×
2、不组合风荷载时
N=1.2NGK+1.4×
12.79+1.4×
1.8=19.63KN
3、组合风荷载时：
N=1.2NGK+0.85×
1.4NQK
12.79+0.85×
1.8=19.25KN
4、立杆计算长度
о=Kμh=1.155×
λ=──=──────=197.3
i15.8
φ=0.186A=489mm2
N17.86×
──≤F─────=215.8N/mm2>
205N/mm2（不满足）
φA0.186×
6、组合风荷载计算时：
NMw
──+──≤f
φAW
1
Mw=0.85×
1.4Mwk=──×
0.85×
10
=──×
h2
0.814×
=0.0923KN.m
NMw 19.25×
1030.0923×
──+──=──── +──────
φAW 0.186×
489 5080
=211.65+18.17=229.82>
205（不满足）
五’、那么取最低一排用双立杆高18米，得只需计算38.0-18=26m此架高最低端的立杆稳定即可：
1’、荷载：
qak1=0.1248KN/m
qbk1=0.1959KN/m2
qck1=0.1113KN/m
20.0+0.1959×
=4.72+5.29=10.1KN
NQK=0.08×
2’、不组合风载时
10.01+1.4×
1.8=14.53KN
3’、组合风载时：
N=1.2NGK+0.85×
10.01+0.85×
1.8=14.15KN
4’、立杆计算长度
φ=0.186A=489
5’、不组合风荷载时计算
N14.53×
──≤f─────=159.75N/mm2<
205N/mm2
6’、组合风荷载时计算
──+──≤f
φAW １
=──×
NMw 141500.0923×
──+──=──── +──────
φAW 0.186×
=155.57+18.17=173.74N/mm>
205N/mm（满足要求）
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