Design and thermal analysis of plastic injection mould外文翻译Word文档格式.docx
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塑料注塑成型过程开始于将树脂和合适的添加剂从注射机的料斗送到注塑机的注射系统[3]中。
这是加料阶段，在这个阶段热聚合物熔体在注射温度下充满型腔。
在聚合物充满型腔之后，在注射成型阶段，额外的聚合物熔体在较高压力作用下注入型腔，以补偿由于熔体凝固而可能引起的收缩。
紧接着的是冷却阶段”在这阶段，模具被冷却直到塑件有足够的刚性被推出。
最后一步是“推出阶段”在此阶段模具被打开，塑料制件被推出，之后模具关闭重新开始下一个周期[4]。
设计和制造具有理想特性的注塑成型塑料制件一个昂贵的过程，这主要靠经验包括反复修改实际的工具。
在模具设计任务中，设计通常在核心部位加一个特定几何形状想凸起和凹坑的模具是非常复杂，为了设计一套模具，许多重要的设计因素必须考虑。
这些因素是模具大小，模腔的数量，腔的布局，热流道系统，浇注系统，补缩和推出系统[6]。
在模具的热分析中，其主要目的是分析热残余应力或模压对产品尺寸的影响。
热诱导应力主要发生在注射的冷却阶段，主要是低的热导率和熔融聚合物与模具之间的温度差异所导致的。
在冷却过程中在产品内存在不均匀的温度场。
在冷却过程中，靠近冷却管道的地方比远离冷却冷却管道的地方的受的冷却程大
一些。
这种温度的不同，使得材料存在不同的收缩而引起热应力。
显著的热应力可以导致翘曲问题。
因此，在冷却阶段对注塑成型塑件的残余热应力进行模拟是很重要的[8]。
通过了解热残余应力的分布特点，能对其引起的变形进行预测。
在本文中塑料注塑模具在生产翘曲测试样品和进行模具内部模具的热残余应力影响的分析的设计得以描述。
2方法论
2.1翘曲测试样本的设计
本节说明翘曲测试样的设计将用于注塑模具。
很明显翘曲是一些薄的壳形件中存在的主要问题。
因此，产品发展的主要目的是设计出一种塑料制件以确定出薄的壳形的注塑成型塑件翘曲问题的有效因素。
翘曲测试样品来源于薄的壳形的塑料制品。
样本的外形尺寸长120毫米，宽50毫米和厚度为1毫米。
用于生产翘曲测试试样材料是丙烯腈—丁二烯—苯乙烯（ABS），注射温度，时间和压力分别为210◦C，3秒和60兆帕。
图1显示了翘曲测试试样的生产。
图1生产的翘曲测试样品
2.2翘曲测试样本塑料注塑模具设计
本节介绍的设计方面和其他与设计生产翘曲测试样品模具相关的因素。
用于生产用于产生翘曲测试样品的塑料注塑模具的材料是AISI1050碳钢。
在设计模具过程中四中设计方案被考虑包括：
一，三板式（方案1）双分型面一模一腔模具。
由于成本高，不适用。
二，双板式（方案2）单分型面一模一腔无浇注系统模具，生产效率低，不适用。
三，双板式（方案3）单分型面一模二腔有浇注系统和推出机构，由于塑件过于薄，推杆可能会损坏产品。
四，双板式（方案4）单分型面一模二腔有浇注系统，利用浇口拉出器扮演推杆的角色避免在推出过程中产品受损。
在设计得到翘曲测试样品的模具中，第四种方案被应用，不用的设计因素在设计中已经被采用。
首先，模具的设计是基于注射机活动模板尺寸，所用的注射机是杆（BOY22D）。
这种注射机有一个限制，那就是活动模板的最大面积通过两根拉杆之间的距离决定，注射机的拉杆之间的距离是254毫米。
因此，模具板最大宽度不能超过这个距离。
此外，为保证模具的开启和运转，两根拉杆与模具之间保留4毫米的距离，这使最终模具的最大宽度为250毫米。
模具标准模架采用250毫米×
250毫米。
模架通过压板从模架或模板的右上角和左下角与注射机进行配合，其他与模板相关的尺寸如表1中所示。
模具的设计要使得锁模压力产生的锁模力高于内部型腔的压力（反压力）以避免发生溢料。
基于模具标准件库提供的尺寸，型芯的宽度和高度分别为200和250毫米，这些尺寸使在型芯上设计两腔时两腔的位置能够均衡的放置，这样在凹模是空的时候模具有足够的空间去容纳塑料熔体注入腔内用到的浇道衬套，因此，唯一的一个标准分型面设计在产品表面。
表1模具板尺寸（宽度×
高×
厚）
顶部夹紧板
250×
25
凹模
200×
40
型芯
侧板/支撑板
37×
70
推杆固定板
120×
15
推板板
20
底部夹紧板
在模具打开时，该产品和凝料在分型面被推出来。
模具设有主浇口和侧浇口。
为了顺利浇注，浇口的底部设计成倾斜角为20度，厚度为0.5毫米。
并且为了塑料熔体能够进入型腔，浇口设计成宽4mm,厚0.5mm。
在模具设计中主流道,选用抛物线截面类型，这种截面优点是在一套模具中可以使注射机简化一半，在这种情况下，它就是型芯。
然而这种类型的流道与圆截面的类型相比存在有更多的热量损失和废料的缺点。
这可能会是塑料熔体凝固的更快。
这个问题可以通过设计一个短和大的直径的流道来缓解，流道的直径是6mm。
设计的流道要在同一时间，同一温度和同等的压力下将材料或者塑料熔体分流到凹模内这一点是很重要的。
由于这个原因，型腔布局设计成对称形式。
另一个应该被考虑的设计因素就是通风孔的设计，型芯和凹模的配合面是经过非常的精细的加工以防止溢料的发生。
然而这会导致当模具关闭时候空气的进入并导致短射或有缺陷。
为保证进入的空气被释放从而避免成型不完全，需要设计足够的通风孔。
冷却系统沿着模腔开通，并且均衡的布置在模具中以确保均匀的冷却。
这些冷却管道在凹模和型芯的两侧可设。
它在湍流的情况下对模具进行充分的冷却。
图2所示为通风孔
和冷却管道在型腔上的布局。
图2通风孔和冷却通道在型芯上的布局
在模具设计中，推出机构仅仅有推杆固定板，推杆和推板组成。
推杆位于型芯的中间位置，它不仅仅是作为一根推杆准确的固定塑料制品。
同时在脱模阶段，当模具打开时它也充当推出器将塑料制品推出模具。
在型腔内没有使用和放置额外的推出装置因为生产的产品非常的薄，即1mm。
在型腔中加额外的推出装置可能会使产品出现小孔并且在推出过程中损坏产品。
最后，足够的尺寸公差给予考虑以补偿材料的收缩。
图3显示了应用Unigraphics开发的模具的三维实体造型以及线框造型。
图3模具的三维造型和线框模型
3结果与讨论
3.1产品的生产和修改结果
在审核过程中，设计和制造的模具生产出来的翘曲测试样品存在一些缺陷。
这些缺陷只要是短射，溢料和翘曲。
短射可以通过随后在凹模的拐角处加工额外的通风孔以让更多的进入里面的空气溢出而得以消除。
同时，溢料可以通过减小注射机的成型压力而减少。
翘曲可以通过控制各种参数比如注射时间，注射温度和熔化温度来控制。
对这些进行修正之后，模具可以通过浇口以较低的价格，较少的工序生产出高质量的翘曲测试样本。
图4为经修改够加工了额外的通风孔以消除短射的模具。
图4额外的通风孔消除短射
3.2模具和产品的详细分析
模具和产品开发后，分析模具和产品开展了。
在塑料注射成型过程中，熔融的ABS在210◦C通过凹模上浇道衬套被注入，直接进入型腔中，冷却开始后，该产品就形成了。
一个产品的周期大约需要35s包括20s的冷却时间。
用于生产生产翘曲测试试样的材料是ABS，注射温度，时间和压力分别为210◦C，3秒和60兆帕。
模具采用AISI1050碳钢作为材料。
这些材料的性质是非常重要的，它决定了模具中的温度分布，可以利用温度分布进行有限元分析。
表2为ABS和AISI1050碳钢材料的性质。
表2模具和产品的材料属性
属性
模具（碳钢AISI1050）
产品（ABS聚合物）
密度（ρ）
7860kg/m3
1050kg/m3
杨氏模量（E）
208Gpa
2.519Gpa
泊松比（ν）
0.297
0.4
屈服强度（SY）
365.4Mpa
65Mpa
拉伸强度（SUTS）
636Mpa
热膨胀系数（α）
65×
10-6K-1
11.65×
电导率（K）
0.135W/（mK）
49.4W/（mK）
比热（C）
1250J/（kgK）
477J/（kgK）
对模具最关键的分析部分是在凹模和型芯上，因为它们是产品成型的部位。
因此热分析来研究温度的分布和在不同时间的温度是使用商业的有限元分析软件来完成，这款软件叫做LUSASAnalyst版本为13.5.为了研究热残余应力对模具不同部位的影响，进行一次二维的热分析。
由于对称性，热分析通过凹模和型芯的垂直截面和侧面的上半部分的这个模型来实现，凹模和型芯在注射阶段就固定在一起了。
图5为无规律的配合分析的热分析模型。
图5热分析模型
该模型的建模还涉及分配属性，工序或模型的周期。
这需要有限元分析求解器来分析模具建模和绘出时间响应图以便显示在某一段时间不同区域的温度变化。
针对产品分析利用版本为13.5LUSAS分析师进行一个二维的拉伸强度的分析。
基本上述样品处于一端受拉另一端固定的状态。
增加载荷使模型达到塑性变形。
图6为受载荷作用的模型的分析。
图6为分析产品所用的受载荷模型
3.3模具和产品分析的结果和讨论
针对模具分析，对在不同时间间隔内的热分布进行了观察。
图7为塑料注塑成型在一个完整的周期不同的时间间隔内热或热量分布的等高线图二维分析。
图7不同时间间隔内的热分布等高曲线
对模具的二维分析，绘制了时间响应图表以分析热残余应力对产品的影响。
图8为为绘制时间响应图标而选取的点。
图9-17为在图8中所示不同点温度分布曲线。
从图9-17中绘制的温度分布中可以看出，图中的每一个点的温度都在上升，即从环境温度到某一高于环境温度的温度然后在某一段时间内保持这个温度不变。
这种温度的升高是由于产品熔体塑料进入型腔所致。
在一段时间之后温度继续上升至最高温度并且保持在最高温度，这个温度的升高与成型阶段高的压力有关。
这个温度一直持续到冷却阶段的开始，冷却使得模具的温度到一个较低的值且保持在这个水平。
绘制的曲线并不光滑，这是因为缺少输入塑料熔体填充和冷却水冷却速度的功能。
图表只显示在这个周期内温度能够达到的最大值。
在热残余应力时至关重要的阶段是冷却阶段。
这是因为冷却阶段使材料从高于玻璃化转变温度到低于这个温度。
材料应成分收缩而产生热应力。
热应力有可能造成翘曲。
图8在产品内部选择的点作的时间响应图
图9第284点的温度分布图
图10第213点的温度分布图
图11第302点的温度分布图
图12第290个点的温度分布图
图13第278点的温度分布图
图14第1838点的温度分布图
图15第1904点的温度分布图
图16第1853点的温度分布图
图17第1866点的温度分布图
从图9-17所示的冷却阶段之后的温度可以看出，靠近冷却管道的区域由于温度降低快而冷却程度大一些，而远离冷却管道的区域冷却程度要小一些。
冷却速度快，冷却程度大意味着在这部分区域发生更多的收缩。
然而最远的点，第284点由于热量散失到环境中而冷却程度更大。
结果，由于冷却管道位于型腔的中间位置而使中间部分的温度差异比其余的位置要大。
由于收缩量大使得塑件中间部分产生压应力。
不均匀收缩导致翘曲。
但是，冷却之后各个点的温度差异小了，翘曲变形就不会那么显著了。
对于一个设计师，设计一套具有高效冷却系统和较小热残余应力的模具是很重要的。
对于产品分析，从开展研究的第一步到分析注塑成型产品整个过程，产品在不同载荷因子作用下的应力分布都进行了二维观察分析。
图18-21为在不同载荷作用下对应的应力等高线图。
一个至关重要的点127，这点处塑料制品收到最好的拉应力作用，这一点的应力-应变关系以及受力情况与应力的关系曲线都绘制在图22和图23中。
从图23中受力情况与应力关系的曲线来看，制品所受的拉力一直增加直到达到图23中的载荷因子的值，这个值是1150N。
这就意味着制品可以承受1150N的拉力。
高于这个值的载荷会导致制品破坏。
在图23中，这种破坏更可能发生在试样的固定端所在的区域，这个最大应力为3.27x107Pa.
试样应力分析由于产品是为了进行翘曲测试并且与拉力分析无关而使得其解释非常有限的信息。
然而在将来，研究者指出产品的所处状态应该定下来以便于在不同的载荷作用下试样的变形展开更深入的研究。
图18载荷增量1作用下的相对应力图
图19载荷增量14作用下的相对应力图
图20载荷增量16作用下的相对应力图
图21载荷增量23作用下的相对应力图
4结论
设计出来的模具使生产高质量的翘曲测试样品成为可能。
这种成为是样品可以决定出影响翘曲的参数。
这种测试样品以较低的价格生产并且只需要比较少的加工。
塑料注塑成型模具的热分析使得热残余应力对产品的变形形状的影响被理解，产品的拉伸应力分析能够成功的预测翘曲测试样品能够承受的最大拉伸应力。
图22ABS材料的应力—应变关系曲线
图23ABS材料的应力—载荷关系曲线
致谢
作者要感谢马来西亚博特拉大学工程学院推出的本出版物。
参考文献
[1]R.J.Crawford,RubberandPlasticEngineeringDesignandApplica-tion,AppliedPublisherLtd.,1987,p.110.
[2]B.H.Min,Astudyonqualitymonitoringofinjection-moldedparts,J.Mater.Process.Technol.136（2002）1.
[3]K.F.Pun,I.K.Hui,W.G.Lewis,H.C.W.Lau,Amultiple-criteriaenvi-ronmentalimpactassessmentfortheplasticinjectionmoldingprocess:
amethodology,J.CleanerProd.11（2002）41.
[4]TheDeterminationofInjectionMouldingParametersofThermoplasticMaterials:
EX-PIMM,J.Mater.Process.Technol.128（2002）113.
[5]M.R.Cutkosky,J.M.Tenenbaum,CAD/CAMIntegrationThroughConcurrentProcessandProductDesign,Longman.Eng.Ltd.,1987,p.83.
[6]G.Menges,P.Mohren,HowtoMakeInjectionMolds,seconded.,HanserPublishers,NewYork,1993,p129.
[7]K.H.Huebner,E.A.Thornton,T.G.Byrom,TheFiniteElementMethodforEngineers,fourthed.,Wisley,2001,p.1.
[8]X.Chen,Y.C.Lam,D.Q.Li,Analysisofthermalresidualstressinplasticinjectionmolding,J.Mater.Process.Technol.101（1999）275.
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